某大跨连体超限高层建筑结构抗震设计及弹塑性时程分析

介绍了某办公楼超限高层建筑结构设计及在罕遇地震作用下弹塑性时程分析.采用EPDA计算程序进行罕遇地震作用下的弹塑性时程补充计算分析,以保证该结构的关键构件在罕遇地震作用下保持应有的工作性能,防止连体结构的连续倒塌.     

极罕遇地震作用下铅芯橡胶隔震支座基础隔震结构抗震性能研究

基础隔震结构在设计地震和罕遇地震作用下具有良好的抗震性能。随着GB 18036—2015《中国地震动参数区划图》引入了极罕遇地震作用，有必要探讨基础隔震结构在极罕遇地震作用下的抗震性能。以两自由度体系(简化模型)和多自由度体系(纤维模型)的铅芯橡胶隔震支座(LRB)基础隔震结构为研究对象，基于弹塑性时程分析的统计结果，分析并比较了设计、罕遇和极罕遇地震作用下上部结构屈服承载力(即降低上部结构抗震设防烈度)和LRB隔震支座力学性能参数对整个LRB基础隔震结构抗震性能的影响。分析结果表明：极罕遇地震作用下，采用降低抗震设防烈度的方式对隔震后的上部结构进行结构设计并不可取；为了保证在极罕遇地震作用下LRB基础隔震结构的上部结构和LRB隔震支座不发生破坏，应尽可能使用大直径和低橡胶剪切模量的LRB隔震支座；如何保证LRB基础隔震结构在设计地震和罕遇地震作用下的性能要求以及在极罕遇地震作用下的安全性能是一个具有挑战性的问题。     

云南省某小学教学楼消能减震设计

云南省某小学教学楼采用混凝土框架结构,结构纵横向布置粘滞流体阻尼器。采用YJK软件和SAP2000软件对结构在多遇地震和罕遇地震作用下的结构响应进行分析。分析结果表明,弹簧模型可以较好地模拟粘滞流体阻尼器在结构中的性能;该减震方案可以满足结构在多遇地震作用下和罕遇地震作用下的减震目标;多遇地震作用下粘滞流体阻尼器为结构提供附加阻尼比,罕遇地震作用下粘滞流体阻尼器继续为结构耗能;规范算法和能量对比法均能计算粘滞流体阻尼器在多遇地震作用下的附加阻尼比,且结果比较接近。     

BRB钢筋混凝土框架结构罕遇、极罕遇地震弹塑性分析

屈曲约束支撑是一种新型的耗能支撑。安装屈曲约束支撑(BRB)的框架结构可以减少设计配筋,增加结构抗侧刚度,那么按多遇地震设计后能否满足"大震不倒"的抗震设防要求自然成为研究者关注的问题。本文采用有限元模拟的方法对比分析安装BRB和不安装BRB的混凝土框架结构在罕遇地震、极罕遇地震下的抗震性能,具体体现在结构在罕遇地震下的层间变形和结构耗能。选取某5层框架结构按8度抗震设防设计,并进行罕遇地震和极罕遇地震弹塑性分析,结果表明框架结构在罕遇地震作用下层间位移角还满足规范限值要求,但在极罕遇地震作用下层间位移角已大于1/50。BRB框架结构在罕遇、极罕遇地震作用下层间位移角均小于1/50,且相比框架结构层间位移角显著减小,结构的滞回曲线更加饱满,说明BRB结构的耗能能力相对较好。     

深科技城A座框架-核心筒超高层结构设计

针对深科技城A座超高层结构存在扭转不规则、楼板不连续、承载力突变、其他不规则超限项,结构进行风洞试验与规范风荷载作用下对比分析,并对其进行多遇地震、设防地震及罕遇地震作用下抗震性能化设计,采用动力弹塑性的方法对结构进行罕遇地震分析。计算结果表明,多遇地震、设防地震和罕遇作用下,构件满足预定的性能目标要求,对结构薄弱部位采取抗震加强措施。     

建筑抗震设计中地震作用取值问题初探

针对抗震设防的目的,分析介绍了几个有关建筑抗震设计的公式,并探讨了不同设计基准期条件下,多遇地震和罕遇地震的地震作用取值的变化情况,指出在其他条件相同时,罕遇地震的破坏作用比多遇地震的破坏作用大。     

型钢混凝土框架—混凝土核心筒结构抗震性能分析

采用Etabs软件,以某型钢混凝土框架-混凝土核心筒结构为研究对象,建立整体空间有限元模型进行模态、振型分解反应谱法及弹性时程分析;并采用midas/gen软件对该高层结构进行设防烈度及罕遇地震下的静力弹塑性时程分析。分析该建筑结构在多遇及罕遇地震作用下的地震反应,并验算了该高层建筑在多遇地震下的弹性变形及罕遇地震作用下结构的弹塑性变形。结果表明该结构满足抗震规范要求。     

武汉光谷国际网球中心主场馆动力弹塑性分析

基于有限元软件ABAQUS,通过选择和开发准确的材料本构关系、选择合适的单元类型、设定合适的阻尼及自动导入模型信息,建立了用于分析光谷国际网球中心15 000座主场馆在罕遇地震作用下性能的有限元模型,并计算分析了结构在6种罕遇地震工况下的响应。结果表明,主场馆的初步设计方案能满足罕遇地震作用下的性能要求。最后,根据结构在罕遇地震作用下的损伤情况,给出了相应的结构调整和局部加强的建议,进一步提高了结构的抗震性能。     

屈曲约束支撑在某实验楼中的应用

某实验楼为混凝土框架结构,结构的横纵向布置屈曲约束支撑。采用等效支撑模型(PKPM)和等效弹簧模型(MIDAS/Gen)对结构在多遇地震和罕遇地震作用下的响应进行分析。分析结果表明:等效支撑模型可以较好地模拟屈曲约束支撑在结构中的作用,该屈曲约束支撑方案可以满足结构在多遇地震作用下和罕遇地震作用下的减震目标。多遇地震作用下,屈曲约束支撑保持弹性,为结构提供抗侧刚度;罕遇地震作用下,屈曲约束支撑进入屈服耗能;屈曲约束支撑可以完全隐藏在墙体内侧,不影响建筑使用功能。     

桩基上高层框剪结构房屋的震害预测

本文采用基础与上部结构相互作用模型，通过对高层框剪结构进行弹塑性时程分析，讨论了结构在多遇地震作用下弹性变形与其在罕遇地震作用下弹塑性变形之间的关系，提出了预测在罕遇地震作用下结构破坏程度的基本方法。     

渡槽扣件式钢管支架有限元分析

以引洮供水一期工程总干渠4号渡槽为工程背景,采用MIDAS有限元分析软件对扣件式钢管支架进行了有限元分析。分析结果表明,渡槽支架构件均满足强度和稳定要求,并具有足够的安全储备,对同类结构的设计与计算工作具有一定理论指导作用。     

渡槽三维有限元分析

采用有限元计算软件对混凝土矩形渡槽进行了三维有限元分析,找出在受力变形后混凝土渡槽的挠度和应力情况,从而得出其刚度和强度的特点,根据这个特点有目的地对混凝土渡槽进行配筋,以提高渡槽的稳定性。     

大型渡槽结构地震响应分析

大型渡槽槽身采用薄壁杆件结构,渡槽支架与槽身采用盆式橡胶支座连接,根据此结构特点,提出了大型渡槽结构地震响应分析模型.该模型综合考虑了渡槽槽身横向弯扭耦合振动、约束扭转变形、渡槽支架变形和盆式橡胶支座等对渡槽动力响应的影响.采用能量原理给出了渡槽梁段单元的刚度矩阵、质量矩阵和阻尼矩阵的表达式.具体计算了某大型渡槽的地震响应,计算结果表明本文模型计算渡槽结构的地震时程响应与大型结构分析程序SAP93计算的结果十分接近,但本文方法相当简单,计算工作量小,使用方便,是大型渡槽结构地震响应计算的实用模型.     

界河预应力拉杆拱形渡槽动力特性研究

通过对界河预应力拉杆拱形渡槽动力试验中的结构动力性能检测分析,并采用ANSYS有限元程序,建立了该上承式预应力拉杆拱渡槽整体动力计算有限元模型,给出了渡槽结构的模态计算结果,并进行了分析。     

考虑流固动力相互作用的大型渡槽地震响应研究

根据符拉索夫及豪斯纳尔理论建立考虑槽内水体与渡槽槽身流固耦合的渡槽薄壁结构空间地震响应计算模型,该模型综合考虑了渡槽横向、竖向、纵向、自由扭转变形、约束扭转变形以及槽内水体对槽身的流-固动力相互作用等。由能量变分原理推导给出了渡槽薄壁梁段单元刚度矩阵及质量矩阵,按粘滞阻尼假设建立了渡槽结构阻尼矩阵。利用该模型对南水北调中线水利工程某大型渡槽进行了多工况地震时程响应计算。计算结果说明在地震作用下,渡槽槽内水质量对渡槽的横向地震响应有较大影响,在大型渡槽抗震设计计算时应予以重视。本文模型计算简单易行,是考虑槽内水体流固耦合作用的渡槽薄壁结构实用的地震响应计算模型,计算结果可为大型渡槽的抗震设计提供参考。     

矩形渡槽风荷载研究

采用数值模拟的方法对矩形渡槽的风荷载进行了分析,计算了不同工况下渡槽的整体风载体形系数,模拟结果表明,外形是影响渡槽整体风载体形系数的关键因素,研究结果可为渡槽的抗风设计提供参考依据。     

大型U形渡槽动力性能分析

以东深供水改造工程中樟洋渡槽和某小型渡槽为研究对象 ,对比分析大型预应力U形渡槽结构动力特性 ,研究渡槽结构在Mexico强震激励下的振动反应 ,以获得渡槽中动水压力资料。研究表明常规的抗震设计方法可以满足小型渡槽结构的抗震设计要求 ,而大型渡槽中水体的大幅晃动作用较大程度地改变了水压力、槽体应力的分布和数值 ,对渡槽中预应力钢筋不利 ,在渡槽的抗震设计中 ,动水压力应该作为一项主要的外荷载予以考虑。     

黑河渠道砖厂渡槽伸缩缝渗漏原因分析及治理

通过对黑河渠道工程砖厂渡槽伸缩缝渗漏问题的产生原因进行分析,提出了合理的治理措施,圆满解决了砖厂渡槽渗漏问题,取得了良好的防渗漏效果,对于黑河输水渠道管理单位的渠道工程维护工作具有一定的借鉴意义。     

某核电工程大直径输水管道水密性能检测方法和检测装置研究

根据某核电项目的大直径循环水进水管沟的实际情况,通过对类似项目及相关规范进行调查和研究,针对大直径输水管道接头,研制开发一套适用于大直径输水管道水密性试验的检测方法和检测装置。     

简支梁式渡槽考虑流固耦合的横向地震三维动力响应分析

以横向地震作用下的大跨度简支梁式渡槽为对象,研究其在行波效应以及渡槽两端支撑不同高时的三维流固耦合响应。研究表明支撑不等高的渡槽,由于其两端刚度不均匀,槽身侧移受到较大影响,刚度变小则侧移变大,反之亦然。研究还表明,行波效应对渡槽的影响比较明显,激励一致情况下的槽身各截面侧移峰值要明显小于激励不一致的情况,但是槽身各截面的弯矩却恰恰相反,激励一致情况下的各截面弯矩峰值要明显大于激励不一致的情况。