自来水处理设备和方法Kadokawa，Katsuaki等（Fuji Electic Co．，Ltd．等，Japan）日本公开特许公报JP 2002 079063 A2 2002，3，19 6页（日文）

该设备有将臭氧发生器的O3注入到水中以分解水中有机物和异味的装置、使处理水通过第1l膜滤器然后通过活性炭滤床的装置、使出水进一步通过第2膜滤器以获得清洁水的装置、处理水中O3浓度监测装置、O3注入浓度控制装置等。该设备可降低管线成本，并可防止污泥沉积物在膜表面沉积。     

使用臭氧清洗膜过滤设备的方法

该清洗方法包括：使清洗用水通过具有微滤或超滤模板的原液一侧，并向该侧提供含有臭氧的气泡；混合排放清洗水和臭氧气泡，使混合物回流到模板的原液一侧。该膜滤设备包括：膜板、清洗水的供应管线、清洗水排放管线、供应逆流清洗水到膜板的管线、供应臭氧气泡到清洗水供应管线和模板原液一侧的设备和一个安装在排放管线中，用来混合及搅动臭氧气泡和清洗水的装置。     

带有膜滤的臭氧水处理方法和装置，Mori，Yoshihiko等（Asahi Chemical lnd ustry Co．，Ltd．Japan）日本公开特许公报JP 2002 86，193 2002，3,26，6页（日文）

原水加氧化剂和用锰砂过滤以去除Mn，从而降低水中Mn浓度，用臭氧注入装置加臭氧和膜滤得到滤液，滤液再经活性炭处理得到处理水，其残留臭氧为0．01～10mg/L。     

自动投矾-微絮两级陶粒直接过滤净水的试验研究

采用自动投矾—微絮两级陶粒直接过滤净水工艺，对增城中新低浊水源水进行试验。主要结论：(1)净水剂投加量增加，出水浊度减少。投加量为3．8-6．0mg／L[以A12(S04)3计]时，出水浊度可降到很低．再增加投加量对浊度影响不大，但会明显缩短制水周期；(2)原水浊度越低，出水浊度越低。当原水浊度在50NTU以内．对出水浊度影响不大；(3)滤速越慢，出水浊度越低。滤速30m/h较适宜低浊水源水；(4)水温对出水浊度影响不大。自动投矾—微絮两级陶粒直接过滤工艺具有方便、实用、占地面积少并可节省净水剂用量等特点，是一种对低浊水处理有发展潜力的净水工艺。     

处理自来水的设备和方法Isomura,Kinji等（Isomura Hosui Mig．Co．，Ltd．等，Japan）日本公开特许公报JP 2002 79，247 2000，9 11（日文）

该设备包括将原水泵送使之通过膜滤槽以脱出有害污染物的装置，通过安装在膜滤池内侧的注入器注入O3的装置、水中O3残余浓度监测装置，使滤液通过活性碳床以去除残余的O3的装置，将H2O2注入到膜滤槽外侧水中的装置，处理水的UV照射以分解残余O3的装置、根据监测器反馈信号调节H2O2最佳注入量的装置。该设备可防止污泥堵塞膜表面，提高有害污染物的去除效果。     

不同预处理与超滤膜组合工艺对水质生物稳定性的影响

探讨4种不同预处理工艺与超滤膜技术组合工艺(工艺1:原水+预臭氧+超滤;工艺2:原水+预臭氧+混凝沉淀+超滤;工艺3:原水+预臭氧+混凝沉淀+砂滤+超滤;工艺4:原水+预臭氧+混凝沉淀+砂滤+后臭氧+活性炭+超滤)对微生物的去除贡献。试验表明:四种组合工艺对浊度的去除率均达到99.5%以上,出水浊度低于0.1 NTU;工艺4出水的DOC、COD_(Mn)和UV_(254)含量分别为2.747、1.73 mg/L和0.013 cm~(-1),对DOC、COD_(Mn)和UV_(254)的去除率最大分别为32.77%、58.81%和77.97%;工艺4出水的AOC含量为88.59μg乙酸碳/L,出水BDOC含量为0.189 mg/L,对BDOC去除率最大。综合评价4种工艺出水水质化学指标和生物稳定性指标,选择工艺4(原水+预臭氧+混凝沉淀+砂滤+后臭氧+活性炭+超滤)组合工艺,效果最好,研究成果可为保障给水厂出厂水和管网水质生物稳定性提供理论参考。     

由海水生产新鲜水的方法和设备

预处理后的原水在投加阻垢剂条件下,用一级半透膜设备处理,而后用二级半透膜设备处理,并且浓缩水从二级设备重新循环回到一级设备。完成上述处理的设备包括向一级设备填充碱的装置,向二级设备投加阻垢剂的装置以及使二级设备的浓水循环回到一级设备的装置。     

除盐水预处理系统反洗水回用分析

<正>1除盐水装置预处理设备及工艺除盐水预处理系统主要包括多介质过滤器和超滤装置,其目的是为反渗透系统提供符合浊度要求的进水;系统配置原水池和超滤产水箱,分别储存原料水和超滤产水。1.1多介质过滤器在运行过程中,多介质过滤器为全自动化操作,运行过程包括运行周期(1 152 min)—排水(2.5 min)—气洗(2 min)—水反洗(15 min)—正洗(10 min)—备用。多介质过滤器主要由本体、滤帽、布水器、滤料、气水反冲洗装置等组成。     

生物砂滤去除微污染水源水浊度特性与机理研究

研究了生物砂滤柱对微污染水源水浊度的去除效果,分析了水温、进水浊度和有机物指标等对出水浊度的影响。结果表明,自然挂膜滤柱较接种挂膜滤柱对浊度的去除效果更佳;在常温(22～26℃)和低温(15℃以下)条件下,生物砂滤柱对浊度的去除率分别为76%～84%和58%～79%。相同温度条件下,进水浊度与出水浊度存在一定的相关性,相关系数R2为0.548 7;通过对进水CODMn、UV254与出水浊度的研究表明,有机物指标越高,则出水浊度越高。生物砂滤柱对浊度的去除可以总结为机械沉淀、生物絮凝、生物氧化作用等几个方面。采用生物砂滤柱处理微污染水源水,能够有效去除水中的浊度。     

浸没式超滤工艺在给水处理中的应用研究

采用浸没式超滤系统取代传统工艺中的砂滤系统处理西江原水,对比了新工艺(混凝沉淀+浸没式超滤工艺)与传统工艺(混凝沉淀+砂滤工艺)的出水水质,考察了浸没式超滤系统的对COD、氨氮、浊度和颗粒物的去除,研究了试验期间系统跨膜压力(TMP)变化,最后考察了化学清洗对膜污染的控制。结果表明,混凝沉淀+浸没式超滤工艺出水CODMn和氨氮含量略高于混凝沉淀+砂滤工艺,但均达到了GB 5749-2006和CJ 94-2005要求;对浊度处理效果优于混凝沉淀+砂滤工艺;系统运行48 d,TMP从16 kPa升高到34.5 kPa;采用HCl和NaClO进行化学清洗,可有效控制膜污染。     

无声放电臭氧发生装置Hashimoto，Koichi等（Fuji Electric Co．Ltd．Japan）日本公开特许公报JP 2002 87，805 2002，3，27，5页（日文）

该设备包括高纯氧供给装置、臭氧发生器、高纯氧供气管线(非金属材质或金属材质如不锈钢，其内表面涂以非金属材料)。上述的非金属材料可以是氟聚合物、乙烯树脂、聚酰胺等。发生的臭氧可用于水的净化、废水处理和纸浆漂白等。     

不同预处理方式对超滤膜深度处理印染废水效能影响的研究

以印染废水处理站的二级出水为原水,考察了不同预处理方式(砂滤、微絮凝、微絮凝直接过滤)对超滤膜性能及其去除印染废水中污染物的影响。结果表明,砂滤随着运行时间的延长造成膜的不可逆污染,微絮凝可缓解膜污染,微絮凝直接过滤对膜污染在微絮凝基础上有所改善;不同预处理方式均能保证出水浊度小于0.1NTU;微絮凝直接过滤预处理工艺对CODCr去除率接近70%,微絮凝直接过滤处理方法能有效缓解膜污染,对浊度和有机物的去除效果较好,是较有优势的预处理工艺。     

生物砂滤去除微污染水源水浊度特性与机理研究

研究了生物砂滤枉对微污染水源水浊度的去除效果,分析了水温、进水浊度和有机物指标等对出水浊度的影响。结果表明,自然挂膜滤柱较接种挂膜滤柱对浊度的去除效果更佳：在常温（22-26℃）和低温（15℃以下）条件下,生物砂滤柱对浊度的去除率分别为76％-84％和58％～79％。相同温度条件下,进水浊度与出水浊度存在一定的相关性,相关系数R2为0．5487;通过对进水CODMnuV254与出水浊度的研究表明,有机物指标越高,则出水浊度越高．生物砂滤柱对浊度的去除可以总结为机械沉淀、生物絮凝、生物氧化作用等几个方面。采用生物砂滤柱处理微污染水源水,能够有效去除水中的浊度。     

冬季黄河水预臭氧化中试试验

本试验采用臭氧为预氧化剂,以黄河水为水源水,对水源水中有机物（CODMn,UV254和TOC）、浊度、细菌总数、大肠菌群数、氨氮与亚硝酸盐氮等去除效果进行了试验研究。结果表明,预臭氧化使原水的浊度升高,但由于悬浮颗粒的状态发生变化,通过气浮、过滤处理后,浊度降低;预臭氧化有良好的杀菌作用;臭氧氧化可以去除部分有机物和亚硝酸盐氮,而且提高水中有机物的可生化性,提高后续工艺对污染物的去除率。     

工艺冷凝液中甲醇含量超标原因分析及处置

<正>1水处理工艺流程来自厂区外的原水进入贵州金赤化工有限责任公司(以下简称金赤公司)原水站,加入絮凝剂和助凝剂除去悬浮物、降低浊度后输送至除盐水站生水箱→生水泵(泵后总管加入絮凝剂)→多介质过滤器→自清洗过滤器→滤后水箱→超滤给水泵(泵后总管加入盐酸)→超滤装置→超滤水箱→一级反渗透给水泵(泵后总管加入还原剂和     

鹊山水库突发低温高浊原水的处理工艺试验

通过中试试验,以PAM预沉+电絮凝反应/聚浮分离预处理作为UF膜前预处理,采用内压式UF膜应急处理突发低温、高浊度鹊山水库原水。试验结果表明,选用PAM预沉+电絮凝反应/聚浮分离作为UF膜前预处理可大幅度降低突发低温、高浊度原水的浊度、色度、COD_(Mn)和氨氮。UF膜运行过程中,跨膜压差、出水浊度的变化与UF膜前预处理后出水浊度波动幅度一致,但UF出水浊度、pH始终稳定。运行过程中,随着UF膜对进水的高浊度和大颗粒去除,与常规UF膜的COD_(Mn)去除率相比,该运行条件下的UF膜的COD_(Mn)去除率较高。随着运行时间的延长,UF膜跨膜压差增大,UF膜的COD_(Mn)去除率缓慢下降。运行过程中,UF的平均出水浊度、COD_(Mn)(以O_2计,mg/L)、pH和NH_3-N(以N计,mg/L)分别为0.20±0.07 NTU、1.98±0.20 mg/L、8.07±0.01和0.09±0.07 mg/L。结果显示,经由PAM预沉+电絮凝反应/聚浮分离预处理后的突发低温、高浊度鹊山水库原水可选用内压式UF膜应急处理,且COD_(Mn)去除率、出水浊度和pH稳定。     

用于生产含活性氢的水处理设备

Tochikubo，Shigeo等(Tokyo Yoguo Co．，Ltd．，Japan)日本公开特许公报JP2002 066563 A2 2002，4，57页(日文)该净水设备是为了制取含活性氢的水(原水电解并用活性炭吸附处理)，有一圆筒形主体、导电的多孔净水室(内装活性炭)、供水装置、净化水排出装置。内部壁面作为阴极，多     

水处理技术

本文介绍了处理污染水的示范系统和技术。在一个实例中，设备和系统包括膜滤装置用于接收含有污染物的流入水，同时从产生的第一部分出水中分离至少第一部瓮污染物。该系统还包括反应过滤装置接收第一部分排出水，同时去除含有第二部分污染物的废水，     

超滤膜-活性炭联用工艺处理长江原水中试研究

不投加任何药剂的长江原水,通过粗格栅过滤后,直接采用超滤(UF)和颗粒活性炭(GAC)联用工艺进行处理。试验中水温、过滤周期、原水水质等对UF运行均有影响。其中温度的影响最大,UF-GAC联用工艺适合处理水温较高的夏秋季长江原水,而在水温较低的冬季要保证设备稳定运行较困难。长周期比短周期过滤更容易造成不可逆膜污染类物质的积累,水的浊度对膜污染也有影响但表现为可恢复膜阻。UF出水相对稳定并对浊度、铁、锰等指标去除率达99%,氨氮等指标满足出水要求,但对CODMn、UV254等去除效果较差,有时会略高于饮用水出水标准,而经GAC吸附后可满足国家饮用水卫生标准(GB 5749-2006)的要求。UF-GAC联用工艺可在短时间内采用,当活性炭吸附饱和后,便会失去对有机物的去除作用,一旦GAC过滤后出水水质恶化,颗粒活性炭需要更换或再生。     

臭氧-生物活性炭工艺处理有机微污染原水

采用人工配水方式，通过中试研究了臭氧—生物活性炭工艺对有机微污染原水深度净化处理的效果。结果表明，选择适应投加臭氧环境的优势菌种，人工固定化形成生物活性炭，可以在水温较低时，较短时间达到生物活性炭的稳定期；同时，还确定了水流量、滤速、炭层高度、臭氧加入量等工艺参数，使生物活性炭出水CODMn≤2．5mg／L。