稀土耐候桥梁钢Q370qENH的研制

通过稀土微合金化成分体系、TMCP+回火工艺设计,研制Q370qENH稀土耐候桥梁钢。采用两阶段轧制模式,粗轧阶段开轧温度1 150～1 190℃,精轧阶段开轧温度≥1 100℃,终轧温度控制在780～820℃之间,轧后进行550～620℃高温回火。轧态和回火态显微组织均为细晶粒铁素体+珠光体,但回火态基体上有弥散的第二相NbC颗粒存在;试验钢板具有良好的强韧性、冷成型性能及耐腐蚀性能,尤其是-40℃低温冲击性能优异;试验钢板中的夹杂物仅为细小Ds类夹杂物,表明稀土通过净化钢液、改性夹杂,可以改善试验钢的低温冲击韧性及耐腐蚀性能。     

热处理对1000MPa级工程机械结构用钢组织和性能的影响

设计了一种低碳Mn-Mo-Nb-Cu-B系超高强度工程机械结构用钢,研究了在同种成分条件下TMCP(thermo-mechan-ical control-process)+回火与控轧+直接淬火+回火两种工艺对钢组织和性能的影响.对比分析了热处理前后钢板各项力学性能和组织的变化.结果表明,两种工艺条件下钢的屈服强度和冲击性能的变化趋势相似,经500～620℃回火1h后钢的屈服强度均有大幅度提高.控轧+直接淬火+回火得到的钢板综合性能明显优于TMCP+回火,前者在600℃回火后屈服强度仍达到1000MPa以上,同时延伸率达到18%,-40℃冲击功大于30J,而后者塑性较好但强度稍低;随回火温度的升高,控轧+直接淬火+回火工艺条件下的组织演化速度要快于TMCP+回火工艺.     

-50℃低温球罐用调质高强钢07MnNiMoVDR(L)的研制

介绍了舞钢采用淬火+回火工艺开发的-50℃低温球罐钢07MnNiMoVDR(L)。复合采用多元微合金化、真空处理、夹杂物变性、低速大压下轧制及控轧控冷等多项工艺技术,钢板具有高强度、高韧性、低焊接裂纹敏感性、良好的焊接性及优异的抗焊后热处理性能,能够满足-50℃低温球罐钢的性能要求。     

控制轧制和控制冷却工艺的研究

控轧与控冷工艺是一项节约合金，简化工序，节约能源的先进轧钢技术，通过对控轧与控冷工艺的具体分析提出，控轧与控冷工艺能充分挖掘钢材的潜力，大幅度提高钢材的综合性能，通过对控轧控冷工艺在中厚板及带钢生产中应用的分析，说明控轧控冷工艺能给冶金工业及社会带来的巨大的经济效益。     

高强度船板钢DH36控冷工艺的研究

通过不同的控冷工艺既采用不同的冷却速度、终轧温度及终冷温度对船板钢DH36的冲击韧性和力学性能的影响进行分析。从而得到最佳的控冷工艺：38mm厚的钢板,终冷温度控制在660℃～680℃,50mm厚的钢板,终冷温度控制在630℃～670℃。使船板钢低温冲击韧性满足标准和船级社要求。     

微钛处理16MnR钢控冷工艺试验

在线加速冷却是钢材获得期望组织与性能的有效途径。试验室筛选出的最佳控冷工艺参数为:终轧温度900～950℃,终冷温度760～680℃,轧后冷却速度5～12℃/s。用该工艺生产的16MnR钢板的力学性能超过了YB(T)40—87标准规定值,而且强、韧、塑性配合较好,其机制是微钛在钢板控冷过程中产生了析出强化效应。该工艺尤其适用于无条件采用控轧工艺的轧钢厂。     

控制轧制和控制冷却技术的新发展

阐述了控轧控冷工艺的机理和工艺特点，介绍了为改善板形而开发的分开的冷却和润滑系统以及动态轧翻工艺、GCr15轴承钢控轧新工艺的热模拟实验结果和低碳贝氏体钢的新发展。指出应积极消化吸收先进的控轧控冷工艺，研制开发出高强、高韧性钢板。     

控轧控冷对16Mn组织和性能的影响

利用常规冶炼的16Mn 钢,分别在试验室和实际生产中进行了以下试验:常规轧制、控轧、常规轧制加喷水、控轧加喷水以及上述工艺加常化或回火处理。控轧加喷水(终冷650±20℃),可使试验钢σ_S提高49～98MPa,-     

热处理工艺对NM450耐磨钢组织与性能的影响

对控轧控冷工艺生产的16 mm厚度规格NM450耐磨钢板进行930℃+保温20 min淬火、200℃+保温25 min回火处理,并对热轧态、淬火态及回火态的钢板取样进行组织性能分析。结果表明,热轧后钢板组织为铁素体+珠光体以及少量贝氏体,淬火组织为马氏体+残余奥氏体以及少量贝氏体,回火组织为马氏体+残余奥氏体+针状贝氏体。试验钢淬火+回火处理后Rm1 378 MPa,A5021.5%,-20℃夏比冲击功61 J,表面布氏硬度443 HBW,具有良好的综合力学性能。     

400MPa级热轧带肋钢筋控轧控冷工艺应用试验

通过制定合理工艺参数,在生产线上对20MnSi连铸方坯进行了控轧控冷试验。试验结果表明,钢筋表层为回火索氏体+少量铁素体,过渡层为回火索氏体+珠光体+铁素体,半径1/2处为细小的珠光体+铁素体,晶粒度9.5级。轧制速度对控冷效果的影响最为明显,自回火温度对钢筋的组织和性能影响较大。     

1800MPa级低合金超高强度工程机械用钢显微组织与力学性能

 设计了一种新型的超高强度工程机械用钢,在中试轧机上进行了不同工艺模拟轧制,对比研究了工艺1（80%变形量+直接淬火+250℃回火）、工艺2（90%变形量+层流冷却快冷至650℃/1h+空冷+250℃回火）和工艺3（90%变形量+空冷至650℃/1h+空冷+250℃回火）3种不同控轧控冷工艺对试验用钢的显微组织和力学性能的影响。结果表明：工艺1条件下试验钢的抗拉、屈服强度最高,塑韧性最好,分别可达到1816,1473MPa,伸长率为9.5%,断面收缩率为45%,室温冲击功为28J,-40℃冲击功为21J,硬度值达到50HRC,认为获得的是板条马氏体+残余奥氏体的复相组织和析出的复合微合金碳化物、ε-碳化物强韧化机制的综合作用;工艺2,3分别得到的是板条马氏体+块状贝氏体+残余奥氏体、板条马氏体+针状铁素体+片层状珠光体+残余奥氏体,力学性能下降明显;第二相析出物主要是Nb,V,Ti的复合析出颗粒。     

探析P20塑料模具钢生产工艺

文章对传统P20塑料模具钢生产工艺进行改进,通过采用小试样试验对控轧控冷加低温回火工艺进行试验研究,发现采用控轧控冷加低温回火工艺能够提高P20钢的淬透性及硬度,使硬度分布更加均匀。     

高性能桥梁钢第二相的析出行为

研究了高性能桥梁钢(%:0.07C、1.52Mn、0.17Si、0.003S、0.013P、0.30Cr、0.40Ni、0.68Cu、0.19Mo、0.01V、0.01Ti、0.04Nb)250 mm铸坯在二段控轧控冷(1 006～979℃和813～782℃)至30 mm板和600℃回火过程中含Nb、Ti和Cu第二相的析出行为。结果表明,在控轧控冷及随后的回火过程中均有第二相析出:在高温轧制区,≥50 nm立方形的TiC首先析出,随后的变形过程中,10～25 nm NbC析出;在回火过程中NbC依附于TiC形核长大,同时也观察到3～30 nm Cu弥散析出。     

超细晶粒38SiMnVB弹簧钢的控制轧制

高强韧性弹簧钢 38SiMnVB(% :0.39C ,1.48Mn ,1.21Si ,0.09V ,0.0019B)经750～820℃温度精轧 ,终轧温度700～720℃轧后缓冷 ,控制轧制后得到的组织为珠光体 +铁素体 ,晶粒度≥ 10级 ,HRC硬度值26 ,抗拉强度 925～1010 MPa ,延伸率45 %～58% ,可以直接进行冷拔。经控制轧制的轿车弹簧用超细晶粒38SiMnVB弹簧钢经 870℃淬火 ,320℃回火后具有极好的综合力学性能 :抗拉强度 2030～2140 MPa ,屈服强度1900～2010 MPa ,延伸率12 %～15 % ,断面收缩率48%～55 %。     

60 mm厚低屈强比高强钢板Q500qE组织与性能研究

通过JMatpro软件、扫描电镜、力学性能测试,对Q500qE 60 mm厚度500 MPa级低屈强比高强钢板进行了连续冷却转变(CCT)曲线、钢板显微组织与力学性能、焊接接头力学性能分析。结果表明,通过控轧控冷工艺：终轧温度800～840℃,入水温度660～680℃和终冷温度400～450℃,该钢组织为铁素体+贝氏体+马氏体/奥氏体岛,两相交界处和贝氏体内部存在大量大角度晶界。钢板1/4和1/2厚度位置屈服强度≥500 MPa,抗拉强度≥640 MPa,屈强比≤0.80,-40℃低温冲击功≥200 J,焊接热影响区-40℃低温冲击功≥100 J。     

控轧控冷工艺对X100管线钢组织和性能的影响

通过实验室φ350 mm 4辊轧机对V-Nb-Wi微合金化X100管线钢(%:0.057C、1.84Mn、0.25Mo)进行控轧控冷试验。结果表明,在1 100℃始轧,800～900℃终轧,100～400℃终冷温度下,X100钢的组织为针状铁素体+粒状贝氏体-下贝氏体。降低终轧温度可细化组织,提高钢的强度;降低终冷温度可提高钢的强度,但使钢的韧性降低。X100管线钢的最佳轧制工艺为终轧温度850℃,终冷温度200℃。     

低屈强比桥梁钢Q345qD开发与生产

文章主要阐述了利用包钢稀土钢板材厂先进的炼钢和轧钢装备,通过采用中碳+高锰+微合金化的成分设计和合理控轧控冷工艺措施,找到了生产桥梁钢产品使屈强比≤0. 84的工艺方法,形成了可批量生产具有良好的成型性能、焊接性、低温韧性特点的桥梁钢。     

紧固件用SA-540合金钢的强韧化工艺研究

通过成分优化(/%:0.35～0.46C,0.6～1.0Cr, 1.50～2.05Ni, 0.18～0.32Mo, 0.1V)、冶炼工艺(3 t VIM+ESR)以及热处理工艺(再次热处理工艺：850℃2 h水冷+590℃5 h水冷)的合理制定,获得了满足指标要求的紧固件用高强高韧SA-540合金钢材料。结果表明,为确保SA-540合金钢高温300℃规定塑性延伸强度R_p0.2≥860 MPa,室温抗拉强度应控制在1150～1170 MPa,仅有20 MPa的强度范围。对于经850℃2 h淬火/水冷+560℃5 h回火/水冷调质处理后室温抗拉强度超标的紧固件,可再次通过重新淬火并提高回火热处理温度(850℃2 h淬火/水冷+590℃5 h回火/水冷)使合金钢拉伸性能满足指标要求。SA-540合金钢淬火后随回火的温度升高,呈现抗拉强度和屈服强度下降、伸长率和断面收缩率增加的变化趋势。添加0.1%V的SA-540合金钢,可明显提高合金钢的强度和塑性指标,但低温冲击性能降低明显。     

轧制方式对钢板低温韧性的影响

研究了实施再结晶区控轧控冷工艺和未再结果区控轧工艺对产品低温冲击韧性的影响,指出采用未再结晶区控轧工艺产品的韧脆性转变温度较低,并通过实验室实验说明控制轧制后的冷却工艺参数对冲击性能的影响。     

模具用经济型P20板材生产实践

根据用户特定需求,在P20的基础上研发了经济型P20塑料模具用钢板。整个试制过程控制平稳,钢水洁净度较高,成品钢板表面质量良好。成品试样检测结果表明,在热轧和控轧两种轧制工艺下的钢板试样硬度在36.5~40.3HRC之间,均符合设计要求,金相组织为F+P+B,控轧工艺试样硬度高于热轧工艺试样,且控轧工艺试样组织更加细小,回火处理后硬度均有所降低,组织更加均匀。