改进型Fe_3O_4磁流体的研制及带膜磁畴观察

利用化学反应的方法研制了一种带膜观察磁畴结构的改进型磁流体—Ｆｅ３Ｏ４磁流体,并对其生成条件及影响其磁性的因素进行了分析．实验表明：当ＦｅＣｌ２·４Ｈ２Ｏ：ＦｅＣｌ３·６Ｈ２Ｏ：ＮａＯＨ＝１：１：６（摩尔比）时最容易生成稳定的Ｆｅ３Ｏ４．在反应过程中,水质的好坏及有无搅拌是影响 Ｆｅ３Ｏ４磁流体颗粒大小及磁性的主要因素．对Ｚ８牌号的硅钢片进行带膜磁畴观察表明,该磁流体能够实现带膜观察,成纹性及重现性较好,而且磁稳定性也较好,未经任何处理的Ｆｅ３Ｏ４磁流体可以放置一周左右而磁性不发生变化;用去离子水清洗至ｐＨ值为７并且隔绝空气后,可放置更长时间．     

Fe-12Cr-2Al-3Mo合金减振性能的研究

从具体工程应用出发,研究了Fe-12Cr-2Al-3Mo合金的阻尼性能.采用倒扭摆测试仪测试合金丝材的内耗值,用振动测试仪测试合金圆桶构件的减振性能.结果表明,Fe-12Cr-2Al-3Mo合金内耗值明显高于0Cr18Ni9Ti不锈钢;圆桶构件的振动加速度峰值为0Cr18Ni9Ti不锈钢的1/5.利用磁畴结构可以解释Fe-12Cr-2Al-3Mo合金具有高减振性能的原因.     

退火温度对Fe-7Al-0.5Ti合金阻尼性能和磁畴结构的影响

利用倒扭摆仪研究了不同退火温度对Fe-7Al-0．5Ti合金阻尼性能的影响，并借助水基磁流体分析了磁畴结构变化，利用扫描电镜分析了晶界析出物的形态及组成。结果表明，1000℃退火保温2h时，Fe-7Al-0．5Ti合金阻尼性能出现峰值。热处理温度越高，组织内应力和缺陷的减少使得磁畴的排列越来越整齐，磁畴宽度也越大，但晶界附近少量含Ti碳化物析出，导致局部成分和结构的非均匀化，不仅使得该区域磁畴细化，而且阻碍了畴界的移动．从而影响了阻尼性能的提高。     

退火态Fe-16Cr-2.5Mo阻尼合金磁致伸缩特性与阻尼性能的关系分析

采用改进的迈克尔逊干涉仪研究了Fe-16Cr-2.5Mo阻尼合金在800、900、1000、1100℃退火空冷下的磁致伸缩特性.用悬臂梁测试系统分析了退火态合金的阻尼性能.研究发现,随着退火温度的升高,Fe-16Cr-2.5Mo合金的饱和磁致伸缩系数λs和损耗因子η都在900℃出现峰值,分别达43.2×10-6和0.0622.合金的饱和磁致伸缩系数λs随温度的变化规律与损耗因子η一致.饱和磁致伸缩系数反映了磁机械效应的强弱程度,随着饱和磁致伸缩系数λs的增加,损耗因子η也逐渐增加,二者呈近似的线性关系.     

交流磁场对Fe-16Cr-2.5Mo合金阻尼性能的影响

采用改进的JN-1型倒扭摆内耗仪研究了外加交流磁场对Fe-16Cr-2.5Mo合金阻尼性能的影响.试验结果表明,在交流磁场作用下,合金的阻尼性能随磁场强度的增加先增大后减小,但衰减速度超过直流磁场.通过理论推导发现,导致这一变化的原因是交变磁场使畴壁处于振动状态,其振动幅度比直流磁场的大.     

热处理温度对Fe-5.5Al-2Mo合金阻尼性能及力学性能的影响

用倒扭摆法和万能试验机测试了Fe-5．5Al-2Mo合金在不同温度热处理后的阻尼性能和力学性能，分析了退火温度对该减振合金性能的影响规律。结果表明，随着热处理温度升高，Fe-5．5Al-2Mo合金的阻尼性能逐渐升高，在900℃时最好，对数衰减率达到0．17；继续升高温度，合金的阻尼性能下降。Fe-5．5Al-2Mo合金在800℃～1000℃退火时，抗拉强度保持在620MPa左右。     

时效处理对Fe-5.5Al-2Mo和Fe-7Al-0.5Ti合金阻尼性能的影响

研究了Fe-5.5A l-2Mo及Fe-7Al-0.5Ti减振合金的时效特点,并深入分析了温度为475℃不同时间时效处理对其阻尼性能的影响。结果表明,合金在时效处理时,其晶粒大小及形状保持稳定;其最大阻尼性能δmax随时效时间的延长也保持在0.08～0.12。     

时效处理对Fe-5.5Al-2Mo和Fe-7Al-0.5Ti合金阻尼性能的影响

研究了Fe-5．5Al-2Mo及Fe-7Al-0．5Ti减振合金的时效特点，并深入分析了温度为475℃不同时间时效处理对其阻尼性能的影响。结果表明，合金在时效处理时，其晶粒大小及形状保持稳定；其最大阻尼性能δmax随时效时间的延长也保持在0．08～0.12。     

热处理对Fe-14.04Mn-0.22C合金阻尼性能的影响

研究了Fe—Mn基减振合金的减振机制，并深入分析了固溶处理对Fe-14．04Mn-0．22C减振合金阻尼性能的影响。研究结果表明，该合金经固溶处理后，发生了γ→ε转变，固溶处理温度越高，γ→ε转变生成的马氏体越多，合金的阻尼性能随固溶处理温度的升高而提高，在1000℃时，合金的阻尼性能达到最大值，随温度的进一步升高，阻尼性能反而恶化。     

Nb,Ti和Cu对Fe-13Cr-2.5Mo合金阻尼与腐蚀性能的影响

采用动态机械分析仪(DMA)和场发射扫描电镜(FESEM)研究了1.0%Nb,1.0%Ti和0.5%Cu(质量分数)添加对Fe-13Cr-2.5Mo合金阻尼性能和腐蚀性能的影响.结果表明:添加Nb的合金中,形成的大量(Nb,Mo)C相会阻碍磁畴壁的运动,严重影响合金的阻尼性能;当应变振幅大于3.5×10-5时,析出相(Nb,Mo)C与位错的交互作用会引起静滞后型位错阻尼Qdis-1,致使在高应变振幅区合金阻尼性能明显提高;加入Ti或Cu后合金晶界碳化物明显减少,而晶内析出相明显增多,导致合金的阻尼性能在低应变振幅区略有降低.点蚀结果表明,三种合金元素的添加都能提高合金的耐蚀性能,其中添加1.0%Ti的合金可同时获得良好阻尼性能和耐蚀性能.     

直流磁场对Fe-Cr-Mo合金阻尼性能的影响

利用倒扭摆内耗仪研究了外加直流磁场对Fe-16Cr-2.5Mo合金阻尼性能的影响，采用水基磁流体观察分析了磁畴结构的变化。实验表明，在直流磁场作用下，Fe-16Cr-2.5Mo合金阻尼性能随磁场强度的增大而增大，在0．08mT磁场强度下，合金的阻尼性能达到最大，之后随磁场强度的增大又降低到最低值。施加外磁场后，磁畴显得宽大和均匀，并且发生了明显壁移。研究表明。直流磁场对磁畴结构的影响是导致合金阻尼变化的重要原因。     

预变形量对Fe-14.04Mn-0.22C合金阻尼性能的影响

通过对Fe-Mn基减振合金阻尼机制的研究，深入分析了预变形处理对Fe-14．04Mn-0．22C合金阻尼性能的影响。结果表明，该合金在预变形处理时，发生了γ→ε转变。预变形量在0-4％区间，随着预变形量增大，γ→ε转变生成的马氏体越多。在预变形量为4％时，合金的内耗达到最大值，随预变形量的进一步增大，阻尼性能开始下降。     

固溶温度对Cu-Zn-Al-Zr合金低频阻尼性能的影响

研究了固溶温度(650～900 ℃)对Cu-Zn-Al-Zr合金低频阻尼性能的影响.结果表明,随固溶温度升高,合金的阻尼性能提高,在800 ℃达到最大值,对数衰减率δ约为0.12;继续升高温度,合金的阻尼性能下降. 随应变振幅γmax增大,当γmax＜1.5×10-4时,阻尼迅速增加;当1.5×10-4＜γmax＜3×10-4时,阻尼增加缓慢; 当γmax＞3×10-4时,阻尼趋于稳定.     

固溶处理对Fe-5Al-2Mo减振合金阻尼性能的影响

实验研究了固溶处理温度对Fe-5Al-2Mo减振合金阻尼性能的影响。结果表明，该合金的阻尼性能受固溶处理温度影响较大，900-1000℃固溶处理后的合金的阻尼性能较好。     

利用磁力显微镜观察铁镍合金丝的磁畴结构

本文介绍了磁力显微镜的起源和基本原理,以及应用状况。尝试了用磁力显微镜观察铁镍合金和铁镍合金丝的纵截面磁畴结构,并比较了退火前后合金丝的磁畴结构的变化。分析了拉拔应力以及退火对铁镍合金磁织构的影响。