55NiCrMOV7钢回火组织特征与回火温度和时间的关系

采用X射线衍射(XRD)技术,研究了55NiCrMoV7热作工具钢回火过程组织的演化规律.结果表明,随回火温度增加,残余奥氏体逐渐分解,回火碳化物为M3C和少量VC;X射线衍射马氏体(211)峰半高宽随回火温度线性下降,随回火时间呈幂指数下降关系.并建立了回火组织特征马氏体(211)峰物理半高宽与回火温度、回火时间服从B=B0·e-(Dt)m定量关系的单一模型和分段模型.     

回火温度对55NiCrMoV7热作模具钢组织和性能的影响

采用Formastor-FⅡ型膨胀仪测量55NiCrMoV7钢不同速度连续冷却时的膨胀曲线,利用膨胀法与金相—硬度法,确定相变温度点,并绘制出钢的CCT曲线,采用扫描电镜(SEM)、光学显微镜(OM)、洛氏硬度计、拉伸试验机和冲击试验机研究回火温度对55NiCrMoV7钢显微组织和力学性能的影响。结果表明,在520～600℃回火时,随着回火温度的升高,强硬度逐渐降低,塑韧性逐渐提高,回火温度在560～580℃时,由淬火产生的应力基本消除,马氏体分解、残留奥氏体转变基本完成。此时抗拉强度达到1300 MPa左右,断后伸长率达到14.5%,冲击吸收能量达到30 J以上,综合力学性能最佳。     

Influence of Tempering Temperature on Cyclic Viscoplastic Behaviour of 55NiCrMoV7 Steel

Low cycle fatigue behaviour of a steel 55NiCrMoV7 under tour tempered conditions is reported. One special type of total swain controlled isothermal cyclic deformation tests were performed in the temperature range 20℃ to 600℃ for the steel tempered 2h at 350℃, 460℃, 560℃ and 600℃. The influence of temperature on cyclic behaviour was investigated. Generally, the cyclic stress response shows an initial exponential softening for the first few cycles, followed by a gradual softening without cyclic softening saturatioo. At 10^-2 strain rate, σmax.Δσ／2 decrease with the test tumperature for all hardness levels. They decrease linearly with tempering temperature when testing temperature is lower than that of tempering, but rest nearly constant when test temperature is equal to or exceed tempering temperature of steel. Cyclic softening intensity increases with testing temperature from 300℃ to 600℃, but the maximal softening intensity occurs at room tumpemture. The strain rate influences notably the cyclic behavioor when T≥50℃, The time dependence of cyclic behaviour is closely related to test temperature and the tempering history of the steel.     

55NiCrMoV7钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线

采用Formastor-F Ⅱ型膨胀仪测量了 55NiCrMoV7钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,利用膨胀法与金相—硬度法,确定了相变温度点,绘制出了试验钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线(CCT曲线),分析了冷却速度对其相变组织、CCT曲线和显微硬度的影响.结果表明:试验钢可以在较宽的冷却速度范围内得到马氏体组织,当冷...     

回火温度对40CrNiMo7钢组织与性能的影响

通过显微组织观察、拉伸和冲击试验、硬度测试、冲击断口分析等研究了回火温度对40CrNiMo7钢组织与性能的影响。结果表明,40CrNiMo7钢经850℃油淬400~700℃回火后的组织均为回火索氏体＋马氏体＋碳化物;650℃回火时实现了优良的强韧性匹配;400℃回火时常温强度达到最大,冲击吸收能量则最低,而700℃回火时则反之;随着回火温度的升高,40CrNiMo7钢的硬度逐渐减小。随着试验温度的降低,试验钢强度逐渐升高韧性却逐渐降低,而断后伸长率和断面收缩率基本没有变化。     

55NiCrMoV7模具钢锻造过程微观组织演化实验与模拟仿真

研究了55NiCrMoV7模具钢棒材镦粗和拔长过程中的微观组织演化规律.结果 表明,镦粗过程中棒材心部动态再结晶体积分数达80％,而变形过渡区和死区的动态再结晶体积分数较低;拔长过程中棒材心部发生了二次动态再结晶,过渡区动态再结晶进一步发展,而死区几乎没有发生动态再结晶.基于55NiCrMoV7模具钢在变形温度850 ...     

回火温度对7Ni钢组织和性能的影响

利用OM、SEM、TEM和XRD试验方法,分析在两相区淬火+回火(QLT)工艺中,不同回火温度下7Ni钢组织形貌和逆转变奥氏体含量的变化,研究回火温度对7Ni钢低温强度和低温韧性的影响。结果表明:随着回火温度升高,7Ni钢抗拉强度逐渐提高,而低温韧性呈现先升高后降低的趋势。回火温度从560 ℃提高到620 ℃过程中,7Ni钢马氏体组织由粗大转变为均匀弥散细小,抗拉强度逐渐提高。当回火温度较低时,钢中马氏体回复不充分,析出的逆转变奥氏体量较少,低温韧性偏低。随着回火温度升高,7Ni钢逆转变奥氏体含量不断升高,但稳定性下降,大量不稳定的逆转变奥氏体在低温下发生转变,不利于钢低温韧性的改善。7Ni钢低温韧性随着回火温度升高呈现先升高后降低的趋势,并在580 ℃时获得最好的低温韧性。     

55NiCrMoV7模具钢的析出相预测及调质工艺优化

基于热力学软件JMatPro对55NiCrMoV7钢的平衡相图、连续加热奥氏体化曲线(TTA图)、过冷奥氏体连续冷却曲线(CCT图)进行了计算,并模拟了冷却速率对钢微观组织和力学性能的影响,为热锻模具的热加工工艺优化提供指导。同时,为优化使用该钢种的某铝合金框类锻模调质工艺参数设计,基于所获得的热处理参数和DEFROM-3D软件,建立了该锻模的调质过程有限元模型并进行了数值模拟,分析了调质过程锻模的温度场、变形场及组织场变化,基于模拟结果对锻模的回火温度进行了优化,以期实现该热锻模具的热处理生产质量优化。     

铁素体含量与回火温度对HSLA钢组织性能的影响

研究了不同铁素体含量与回火温度对HSLA钢组织与力学性能的影响。结果表明:热轧HSLA钢从810～900℃淬火后组织为马氏体和37%～0%铁素体,且随淬火温度升高,铁素体晶粒尺寸减小,可动位错密度增加;高温回火后板条马氏体分解严重,位错密度降低并有大量碳化物析出;铁素体含量增加使屈服强度和抗拉强度降低,其中抗拉强度在450℃回火后下降约200 MPa,而屈服强度随回火温度的变化趋势决定于铁素体含量;180℃回火后铁素体与马氏体间的强度差使铁素体对拉伸性能和冲击性能表现出不同的断裂机理;450℃回火后铁素体与马氏体能够协调变形,伸长率与冲击吸收能量均随铁素体含量增加而提高。此外,均匀的马氏体有利于提高试验钢的低温韧性,其-40℃冲击吸收能量119 J。     

Tempered martensite embrittlement in a 32NiCrMoV125 steel

This study focused on tempered martensite embrittlement in a 32NiCrMoV125 steel through examination of the effects of austenite grain size and tempering temperature on the mechanical properties and fracture morphology of this material. Two different austenite grain sizes were obtained by austenitizing at 870 and 950 °C. After quenching, the specimens were tempered in the temperature range of 200–650 °C. The results obtained in this research indicate that by increasing the tempering temperature, the strength and hardness decrease, but ductility increases. However, impact testing indicated that tempered martensite embrittlement occurred when samples were tempered in the range of 250–400 °C. Fractography revealed intergranular and quasi-cleavage fracture. In summary, increasing the austenite grain size decreased strength, but increased impact toughness, except for samples tempered between 200 and 350 °C.     

40 NiCrMoV16钢的热处理工艺研究

采用金相显微镜、洛氏硬度计、万能拉伸试验机及冲击试验机研究了预处理对40NiCrMoV16钢组织和力学性能的影响。结果表明,40NiCrMoV16钢经860℃正火和650℃高温回火预处理,随后再经900℃淬火和200℃回火后,其组织为均匀细小的回火马氏体,与未经预处理的钢相比,硬度提高近5 HRC,抗压强度提高了339 MPa,冲击韧度提高11．5 J·cm－2。     

淬火硬度对调质钢力学性能的影响

采用不同冷却方法对４０ＣｒＭｎＭｏ、４０ＣｒＮｉ２Ｍｏ和３７ＳｉＭｎ２ＭｏＶ三种钢进行淬火回火处理,考察了不同淬火硬度对回火后力学性能：σｓ、σｂ、δ５、ψ和Ａｋ的影响。结果表明３７ＳｉＭｎ２ＭｏＶ钢的各项指标随淬火硬度的变化最为明显,而４０ＣｒＮｉ２Ｍｏ钢的塑性和韧性好且受淬火硬度的影响较小。选材时应考虑淬火硬度不足可能导致塑性和韧性下降这一因素。     

无钼连铸10NiCrMoV球扁钢火工适应性研究

对采用连铸工艺生产的不添加Mo元素的10NiCrMoV球扁钢进行了火工适应性研究.结果表明,这种10NiCrMoV球扁钢火工适应性较差.经800℃火工工艺后,由于珠光体量的减少和形变强化效果的消除造成球扁钢强度显著下降;经800℃水火工艺后,出现了大量的马氏体和大颗粒渗碳体造成球扁钢塑性急剧下降.     

H型钢轧后回火组织与性能研究

研究了回火工艺对海洋石油平台专用H型钢（55C钢）轧制组织与性能的影响,以探索产生稳定组织和力学性能的粗轧工艺参数。试验结果表明,55C钢具有较高的回火稳定性,中低温度回火后将获得均匀细小的铁素体晶粒和良好的力学性能。试验钢之所以具有良好的强韧性组合和较高的回火稳定性与采用钒氮微合金化和“第三代TMCP”控轧工艺有关。优化控制轧制工艺参数和高温区低温度、大形变量的粗轧,将大幅度提高55C钢的综合力学性能特别是强度性能,是防止钢在使用过程中发生“自然时效”的有效途径。     

非调质N80钢热浸镀55%Al-Zn合金显微组织及性能的研究

为了提高石油管常用材质非调质N80钢的耐蚀性,采用两步助镀法对其进行热浸镀55%Al-Zn合金,得到了表面光滑平整,无漏镀等缺陷的镀层.在此基础上,研究了N80钢镀层的显微组织及其在NaCl水溶液中的耐蚀性,并对镀铝锌合金前后N80钢的力学性能进行了比较和分析.结果显示:55%Al-Zn合金镀层由表及里可分为两层,表层由富铝α相和富锌β相组成;内层由Fe-Al-和Fe-Al-Si系金属间化合物组成.热浸镀55%Al-Zn合金后,非调质N80钢在NaCl水溶液中的耐蚀性及其强度、塑性等力学性能均显著提高.试验结果表明:将热浸镀55%Al-Zn合金技术应用于非调质N80钢的防腐是可行的.