取消10CrMo910钢厚壁管接头焊后热处理的研究

用深缺口插销法评定１０ＣｒＭｏ９１０钢的冷裂纹和再热裂纹的敏感性，对未经焊后热处理与经过焊后热处理的１０ＣｒＭｏ９１０钢厚壁管接头的性能进行了高温模拟对比试验。试验结果表明：３５ｍｍ厚的１０ＣｒＭｏ９１０钢接头焊前预热１８０￣２００℃可防止冷裂纹；１０ＣｒＭｏ９１０钢只有轻微的再热裂纹敏感性，取消焊后热处理的１０ＣｒＭｏ９１０钢接头在高温运行过程中不会产生再热裂纹；未经焊后热处理的１０ＣｒＭｏ９１     

102钢与12Cr1MoV钢小径管焊接热循环试验研究

本文通过对现场实际焊接的102钢与12Cr_1MoV钢小径管焊口热循环测定,由t8/5说明:102钢小管焊接时焊后不会出现冷裂纹,焊后不必进行焊后热处理。     

SUS347HTP+钢102异种钢焊接焊条选择及焊后热处理

通过对SUS347HTP、钢102性能分析、详细阐述了奥氏体钢＋珠光体钢焊接存在的问题及焊条（焊丝）选择原则、通过试验对比，指出了SUS347HTP＋钢102异种钢焊接头焊后热处理带来的弊病，明确提出了SUS347HTP＋钢102异种钢焊接头焊后不需进行热处理。     

超超临界锅炉12Cr1MoVG集箱角接头再热裂纹原因分析及焊接工艺优化

针对1000 MW超超临界锅炉12Cr1MoVG集箱安装前检验发现的管座角焊缝裂纹问题,通过现场焊接接头的残余应力测试,含裂纹角焊缝试样的金相、扫描电镜及显微硬度等试验研究,结合集箱材料、结构和制造、安装的焊接及焊后热处理工艺等判定集箱角焊缝裂纹性质为再热裂纹,提出了相应的焊接及修复的工艺优化措施。实施结果表明,该措施能有效防止集箱角焊缝再热裂纹。     

钢研102焊接接头再热裂纹分析

临沂发电厂４ 号炉对流过热器出口联箱管座钢研１０２ 焊口短期内发生６次泄漏,经分析认为,泄漏是由于钢研１０２的再热裂纹倾向较大、焊工操作手法不当、焊接电流过大以及焊后热处理不当引起的。     

超超临界机组T92/P92钢焊接

介绍了T92/P92钢在广东大唐潮州三百门电厂3号、4号机组(2×1 000MW)的应用情况,此类钢的焊接特性是:具有焊接冷裂纹倾向;焊接接头的韧度难以控制;焊后热处理温度的控制精度范围小;热影响区软化并会产生IV型裂纹。根据上述特性,制定了T92/P92钢在焊前、焊接过程、焊后热处理及检验各个环节的工艺及控制要点,以保证机组的焊接安装质量。2台机组经水压试验和168h试运行,均未发生焊口泄漏事故,运行情况良好。     

SA213—T91钢小径管背面保护钨极氩弧焊接工艺

针对SA213－T91钢小径管背面保护钨极氩弧焊接工艺的特点,预热、焊接过程和焊后热处理等工艺规范,以及防止焊后冷裂纹的产生等问题进行了探讨,介绍了焊接接头相应的检验结果。该工艺应用于双辽发电厂一期工程3号机组的焊接,取得了良好的效果。     

减温器12Cr1MoVG集箱三通焊接裂纹的补焊修复

针对超超临界发电机组锅炉Ⅰ级减温器12Cr1MoVG钢集箱三通焊接接头出现裂纹的问题,讨论12Cr1MoVG钢的焊接性和集箱三通焊接接头裂纹修复的技术难点,详细介绍从焊前准备到焊后检验整个过程的焊接规范和焊后热处理工艺。焊接检验结果表明该补焊修复工艺可以保证减温器12Cr1MoVG钢集箱三通焊接接头的补焊修复质量。     

高压汽轮机汽缸调门座裂纹的挖补处理

通过对母体材料可焊性、再热裂纹敏感性的理论分析,为现场焊补工艺提供了预热温度和焊后热处理的依据,叙述施焊工艺中选择焊条和实施的焊接工艺。     

厚壁12Cr1MoVG钢焊接接头裂纹分析及其控制

通过理化检验、电镜观察和有限元计算,研究厚壁12Cr1MoVG钢接头裂纹性质及其原因。结果表明,裂纹起裂于热影响区粗晶区,由粗晶区向细晶区扩展并终止于细晶区;裂纹区域可观察到宏观裂纹、微裂纹和空穴3种不同缺陷形貌。根据裂纹产生的时间、位置、过程和形貌特征,可以判断该裂纹为焊接再热裂纹。三通母材混晶组织降低接头塑性储备,焊后热处理温度场不合理使接头存在较高残余应力,是该裂纹产生的主要原因。对于厚壁12Cr1MoVG钢,优化热处理工艺以提高接头应力集中处材料临界塑性变形能力c,工程中采取措施降低该处的塑性变形量p,使c p,以有效避免接头再热裂纹的产生。     

电力铁塔用Q420高强钢焊接性试验探讨

由于Q420钢冶炼时加入V、Ti、Nb等强烈碳化物形成元素,对焊缝性能造成不良影响,使其焊接性能不够稳定。与Q345普通低合金钢相比,Q420低合金高强度钢焊接难度大,焊接技术要求高,应制定严格的焊接工艺施焊。通过采用焊接热影响区最高硬度试验及斜Y型坡口焊接裂纹试验,结果表明:Q420B钢焊前可不预热,焊后也不需采用任何热处理工艺。但结合Q420B钢材的韧脆转变温度,当环境温度低于0℃时,应进行焊前预热150℃,以避免产生冷裂纹。     

锅炉再热蒸汽管道SA335- P91钢的焊接

分析了SA335 - P91钢的特点和焊接性能,从焊接工艺方法、焊材选用、焊接坡口制备、焊接工艺规范、焊接过程控制、焊后热处理等方面阐述了锅炉再热蒸汽管道SA335 - P91钢的焊接过程.焊接质量检验结果表明,锅炉再热蒸汽管道SA335 - P91钢焊接的各项检测指标均符合要求.     

T91/P91钢的焊接及热处理

针对黑龙江省火电第三工程公司HG-1900/25.4-YM3型600 MW超临界火电机组安装工程,阐述了T91/P91钢的焊接及热处理工艺,从焊接设备、焊接材料选择、焊接方法、环境、坡口的清理准备及对口、焊前预热、伴热、后热及焊后热处理等方面对焊接及热处理工艺进行控制,保证了现场T91/P91钢焊接和热处理工艺质量.     

珠江发电厂1号炉再热器T91与TP304H异种钢的焊接

在Ｔ９１与ＴＰ３０４Ｈ钢焊接中，当采用相应的工艺，适合的焊接材料时，即可控制焊缝组织，又可防止在焊缝与母材的交合面上产生脆硬的马氏体。由于两种钢的组织状态完全不一样，焊后进行热处理，避免焊接的接头冷、热裂纹。     

焊后热处理对HCM2S钢焊接接头韧性的影响

采用焊接热模拟技术,确定了从焊接粗晶区韧性的角度考虑,取消HCM2S钢焊接对于预热是可行的,其合适的焊后热处理范围为(710~750)℃×2h.HCM2S钢焊接粗晶区在550℃左右时,存在再热脆化倾向,再热脆化的敏感温度范围需进一步研究确定.     

焊后热处理对HCA2S钢焊接接头韧性的影响

采用焊接热模拟技术,确定了从焊接粗晶区韧性的角度考虑,取消HCM2S钢焊接对于预热是可行的,其合适的焊后热处理范围为(710~750)℃×2h.HCM2S钢焊接粗晶区在550℃左右时,存在再热脆化倾向,再热脆化的敏感温度范围需进一步研究确定.     

电站锅炉异种钢接头应力分布的数值模拟

用Ansys有限元分析软件,分析了几种不同工艺条件下异种钢接头的应力.通过计算,验证了焊后热处理对于降低接头焊接残余应力的重要作用.通过对焊后热处理的异种钢接头在施加内压工作载荷时的应力模拟发现,在G102焊接热影响区存在严重的应力集中,是导致该部位组织性能恶化和早期断裂失效的重要因素.     

T91 钢与钢102 异种钢焊接工艺研究

国外在T9l 钢与异种钢焊接时,焊接材料多采用合金元素含量介于2 种母材之间的材料,并采用焊前预热和焊后热处理的工艺。在经过对T9l 钢与钢102 异种钢焊接工艺进行研究后,使其焊接工艺与国外工艺相比得以简化。在确定了T91 钢与钢102 异种钢新的、简化焊接工艺后,用该工艺制成了大量的试样。通过这些焊接试样的拉伸、弯曲试验结果,试样焊接区域的显微组织,试样焊口持久管爆试验,试样加速爆破试验等大量的试验验证,证明了T9l 钢与钢102 异种钢采用上述简化工艺焊接的可行性,可指导实际的焊接施工。     

P91厚壁管焊口后热处理工艺探讨

为保证焊接工艺质量，《T91／P91钢焊接工艺导则》规定，壁厚大于70mm的管子焊接要求在焊至（20～25）mm时停止焊接，进行后热处理，探伤合格后继续施焊。DL／T819—2002《火力发电厂焊接热处理技术规程》规定，P91管子的焊接如要进行后热处理应该冷至100℃～120℃并恒温（1～2）h再进行。     

高温再热器T23/12Cr1MoV异种钢焊缝失效机理

通过裂纹宏观形貌、硬度试验、裂纹微观形态等分析,研究了1 900 t/h锅炉高温再热器T23/12Cr1MoV异种钢安装焊缝运行8 000 h断裂失效机理。结果表明:取消焊前预热及焊后热处理,将造成焊缝及热影响区产生淬硬马氏体组织,粗晶区晶粒严重粗化,晶界弱化;在高温运行温度下,焊接残余应力及管内蒸汽运行压力下,在焊缝与粗晶区界面处产生应力集中,随着外加应力塑性增加,在焊缝与粗晶区界面粗晶界产生裂纹。再热裂纹是造成高温再热器T23/12Cr1MoV异种钢焊缝断裂失效的主要原因。