矩形隧道中变截面杆件的内力分析

本文推导了变截面杆的单元刚度矩阵和荷载结点化的计算公式，可用于编制变截面框架结构的电算程序。并通过隧道衬砌结构算例，比较了按实际变截面计算和简化等截面直杆计算两种方法的差异，说明隧道结构按变截面实际情况计算的必要性。     

RC环形截面偏心受压构件配筋计算新法

提出了确定钢筋混凝土环形截面偏心受压构件受压区范围的计算公式，从而避免了求解超越方程，通过算例和系统比较，证明此法精确度很高，可用于手算和电算．     

遗传算法在钢结构截面优化设计中的应用

将遗传算法应用于钢结构截面优化设计问题的求解;并在此基础上建立了钢结构截面优化数学模型库,通过调用不同的钢结构截面数学模型,可方便地对各种钢结构截面进行优化设计.算例结果表明,该优化算法用于钢结构截面优化设计是有效可行的.     

变截面框架结构计算的程序实现

本文提出了计算变截面杆件的形常数、载常数以及完成变截面框架结构分析的程序实现方法。当变截面杆件的形常数和载常数得到以后,这些数据不仅可用于手算,而且,采用矩阵位移法可同叶进行后继结构分析,利用微机可实现较复杂的变截面结构的计算。     

钢筋混凝土环形截面偏心受压构件配筋计算新法

本文提出了确定钢筋混凝土环形截面偏心受压构件区范围的计算公式，从而避免了求解超越方程，通过算例和系统比较证明此法精度很高，可用于手算和电算。     

两端支撑变截面板结构设计中应注意的问题

推导了一固一铰变截面直杆承受满跨三角形和矩形荷载的内力计算公式,并提供了计算表格,便于设计使用.     

一固一铰变截面直杆内力分析

推导了一固一铰变截面直杆承受满跨三角形和矩形荷载的内力计算公式,并提供了计算表格便于设计使用。     

钢筋混凝土双向受弯构件正截面承载力近似算法

混凝土结构设计规范 (GBJ1 0— 89)关于钢筋混凝土双向受弯正截面承载力的近似计算 ,仅适用于集中配置纵向受拉钢筋的截面 ,使用范围易受到限制。采用极限平衡理论计算强度和平截面假定限制受压区 ,提出了另一近似法 ,可用于分散及集中配筋。算例表明 ,该方法具有较高的精度     

钢管混凝土哑铃型截面计算模式分析

针对钢管混凝土哑铃型截面的构造特点,视截面中的钢管、管内混凝土、腹板以及腹腔内混凝土为普通空间梁单元,利用平截面假定和主从节点形成的转换矩阵,将各个普通空间梁单元集合成空间组合梁单元。应用Fortran语言编制了钢管混凝土哑铃型截面拱计算程序。算例结果表明,钢管混凝土哑铃型截面拱肋中钢管及管内混凝土主要承受轴向力,弯矩很小。进一步提出用于哑铃型截面上下肢钢管混凝土轴向力计算的格构柱法修正公式,修正后的计算结果与算例吻合良好。     

铁摩辛柯梁弯曲问题的精细积分法

Timoshenko梁弯曲问题的哈密顿对偶方程,是关于梁截面上的广义力和广义位移的一阶常微分方程组,可与现代控制理论的一些问题相比拟。由于系统矩阵具有辛矩阵的特性,数值计算具有良好的稳定性,可将Timoshenko梁弯曲问题的两端边值问题转化成初值问题,用精细积分法求得高精度的数值解。算例计算结果表明,本方法具有较高的精度和适用性,并可方便地用于变截面梁的计算。     

钢筋混凝土构件的变形和延性

本文讨论了钢筋混凝土弯曲和压弯构件从开裂到破坏各个阶段的弯矩一曲率和荷载一位移关系。利用电子计算机方法对弯矩一曲率和荷载一位移曲线全过程作了理论分析,并与试验结果进行了比较,两者比较符合。根据107根试件的试验结果,归纳出钢筋混凝土构件在弯矩或弯矩和轴力联合作用下位移延性比的经验公式。     

无屈服台阶钢筋混凝土受弯构件的强度计算及可靠度设计水平的概率分析

本文通过102根矩形构件的试验,分析了受弯构件的破坏形态及其承载能力的规律;论证了施加预应力对受弯构件正截面强度的影响;揭示了无屈服台阶钢筋在构件内的工作特性;指出了现行规范在正截面强度计算公式中存在的问题,与此同时在试验分析的基础上,提出了以静力平衡与变形协调条件为基础的计算公式。本文计算公式物理概念明确,适用性强,通过国内218根试验构件的验证,符合程度十分良好,与现行规范计算公式相比,这种方法更为合理,且可取得一定的经济效果。 此外,本文利用概率法对受弯构件可靠度的设计水平进行了校准,并对基本安全系数的合理取值进行了探讨。分析表明,按本文提出的方法进行设计,在不同钢种构件之间、同一钢种而不同配筋率的构件之间,均可获得较为一致的可靠指标。     

剪力墙边缘构件的一种科学配筋形式

新颁布的设计规范将剪力墙边缘构件区分为约束边缘构件和构造边缘构件 ,两者的配筋形式及配筋数量要求均不同 ,结构设计必须在施工图中准确反映设计规范的规定 ,同时又需考虑设计和施工的方便。通过摸索和推敲 ,给出了剪力墙边缘构件的一种科学配筋形式 ,供结构工程师参考     

中国《钢结构设计规范》的发展历程

回顾了我国钢结构设计规范的编制和历次修改的过程,并对若干重要内容在历次版本规范中的发展进行概述,包括设计方法、钢结构材料、结构分析、疲劳验算、受弯构件的整体稳定、轴压构件的弯曲稳定、轴压构件的弯扭稳定、压弯构件的平面内稳定、压弯构件的平面外稳定、受弯构件腹板的局部稳定和屈曲后强度、受压构件腹板的局部稳定、受压构件的计算长度、节点及其计算、钢管结构和钢与混凝土组合梁等内容。分析表明：我国规范与国外规范相比已毫不逊色,且具有明显的特色。同时还分析了我国规范取得了进展的原因,对我国规范的进一步发展作了展望,对主要修订内容提出了建议。参13     

在役钢筋混凝土受弯构件承载力评估方法

在分析钢筋锈蚀造成钢筋混凝土构件力学性能退化的基础上,根据钢筋混凝土构件碳化锈蚀规律及混凝土保护层锈胀裂缝宽度与钢筋锈蚀深度的关系,提出了保护层锈胀开裂前和锈胀开裂后钢筋混凝土受弯构件承载力评估方法,可为在役钢筋混凝土结构耐久性评估及修复决策提供理论依据。     

钢筋混凝土受弯构件裂缝宽度的计算

从外在约束导致变形的角度出发,分析了受弯构件开裂的主要原因,并根据相关规范的规定,提出了钢筋混凝土受弯构件裂缝宽度的计算方法,以供设计和监理人员参考借鉴。     

钢筋强度标准值及其分项系数的校准研究

通过对热轧钢筋屈服强度检验数据的分析,认为有关规范对于HRB400钢筋强度标准值的取值略显偏高,钢筋混凝土受拉构件中热轧钢筋的材料强度分项系数宜由目前的1.1提高至1.3左右;笔者还对构件承载力分项系数的表述形式进行了探讨。     

核心混凝土缺陷率与缺陷位置对钢管混凝土承载力的影响

为了得到核心混凝土缺陷率与缺陷位置对钢管混凝土构件承载力的影响规律,进行了27根不同缺陷率与缺陷位置的钢管混凝土构件承载力试验。试验分析结果得出:缺陷率相同的条件下,中心位置缺陷时,钢管混凝土构件承载力损失较小,管壁侧位置缺陷时,钢管混凝土构件承载力损失较大;缺陷率为5%时,中心位置缺陷试件较无缺陷试件承载力损失14%,管壁侧缺陷试件较无缺陷试件承载力损失0%;缺陷率为20%时,中心位置缺陷试件较无缺陷试件承载力损失35%,管壁侧位置缺陷试件较无缺陷试件承载力损失59%;缺陷位置相同时,缺陷率越大其承载力损失越大,弹塑性阶段的历程越短;内部缺陷对钢管混凝土构件承载力影响较大,工程中应严格控制钢管混凝土构件的内部缺陷。     

浙江省三门县金鳞大桥超长构件施工技术

金鳞大桥的上部结构为(40+3×65+40)m的5跨Y形连续刚构桥。该桥Y形墩和0号块很长,其中1,4号墩0号块长度为27.00m,2,3号墩0号块32.50m。这样就造成悬臂的长度较大。该桥处于沿海地区海淤泥土质,无法搭设满堂支架进行施工,采用组合支架和临时拉杆成功解决了该技术难题。通过该桥的Y形墩和0号块的施工实例,讲述Y形刚构桥超长Y形墩和0号块的施工工艺、技术控制要点。     

Influence of cold bending on the resistance of wide flange members

Cold rolling is used for bending straight members with hot rolled wide-flange sections to create arches. Extensive studies have shown that the influence of residual stresses due to hot rolling on the resistance of wide-flange steel sections is nonnegligible. On the contrary, the residual stress pattern due to roller bending has been only recently identified. Its effects on the elasto-plastic behavior of curved members have not been studied sufficiently. In this paper, an in-depth study of the influence of such residual stresses is performed. Considering the residual stress pattern due to cold bending, interaction diagrams and buckling curves for cold bent steel arches are developed. The results are quantified and compared with those for hot-rolled and stress free members. This allows designers to appreciate the available margins of safety when using standard interaction equations and buckling curves for cold bent members. Furthermore, the results suggest the necessity for the development of buckling curves for cold bent members including initial imperfections.