压力容器应力场数值模拟及边缘应力初探

利用三维扫描仪对压力容器进行扫描,从而比较精确的建立模型,再利用ANSYS软件得到椭球壳与圆柱壳体的连接处的边缘应力的分布曲线和碟形壳与圆柱壳体的连接处的应力分布曲线,重点解决了压力容器边缘应力的计算问题,对设计压力容器时的安全性提供了重要的资料。     

碟形弹簧的可靠性设计

本文讨论了应用可靠性设计理论设计碟形弹簧的方法。由于承受静载荷和承受交变载荷的碟形弹簧的失效形式不同.在进行可靠性设计时,采用了不同的失效应力分布和强度分布,进而用联结方程计算其可靠度。文中并介绍了设计实例     

应用实测载荷谱预测轿车变速器壳体寿命

以某轿车手动5挡变速器壳体为研究对象,考虑轴承、齿轮轴刚度的影响,应用有限元方法计算壳体在所有挡位下的应力分布,并进行了分析评价;同时结合轿车实际使用工况下的变速器工作载荷谱,应用多轴疲劳理论预测整个壳体的损伤分布,获得了壳体寿命;通过比较壳体应力分布与壳体损伤分布可知,重点改善l挡和倒挡时的壳体应力分布对于提高壳体寿命,快速完善壳体局部结构具有重要意义.     

基于有限元法的三柱塞往复泵壳体静力分析

基于有限元法对三柱塞往复泵壳体进行了受力分析,对实体进行了建模、网络划分、加载载荷,求解了在4个工况时的位移变形和应力分布。根据第一强度理论进行了最大拉应力分析,根据第二强度理论进行了最大抗应变理论计算,并对壳体结构进行了优化。通过有限元分析后,找出了壳体中的薄弱部位并加以改进,为生产企业提供了提高产品质量的理论和帮助。     

碟形弹簧非线性特性分析有限元法

根据碟形弹簧是圆锥形的薄壳结构这一特点，利用一维旋转锥壳单元将碟形弹簧离散化，采用增量加载有限元法对碟形弹簧非线性位移和应力特性进行计算，降低了计算维数，减少了计算自由度，减少了计算工作量，结果与精确解相吻合，可为工程中碟形弹簧的设计提供依据。     

旋转防喷器壳体的有限元分析及优化设计

根据旋转防喷器壳体在静水压试验下的载荷条件和边界条件,建立力学模型,通过对模型的计算分析,获得壳体最大应力位罩和应力分布规律.通过强度校核表明该设计是安全的,最后对壳体进行优化设计.     

热轧PC轧机支承辊接触区安定状态及疲劳裂纹萌生位置分析

接触区安定状态的分析是接触零件疲劳承载能力及失效形式判定的依据之一,在结合赫兹理论和静力安定理论对两平行圆柱接触时弹性应力和弹性安定分析的基础上,根据有限元软件Abaqus计算得到的某支承辊接触应力的轴向分布,对支承辊接触区的安定状态进行了分析,结果表明:正常操作状态下此类支承辊的接触应力小于弹性极限应力和弹性安定极限应力,支承辊处于弹性状态,在循环载荷的作用下支承辊不会发生表面塑性变形;支承辊的疲劳以表面下起源的高周疲劳为主。     

1580热轧锻钢复合支承辊数值仿真分析

以某钢厂1580热轧锻钢复合支承辊为研究对象,针对辊套应力场分布和辊套厚度确定问题,应用大型有限元分析软件ANSYS Workbench对复合支承辊应力和辊套厚度进行了数值模拟。计算结果表明,辊套端部的应力值较中间的应力值较大一些,最大等效应力在靠近辊套的边缘不远处,所以在设计辊套时为减小应力,在边部应设计有倒角;对辊套厚度分别为100 mm、110 mm、120 mm时的应力值进行了计算分析,辊套厚度为110时应力最小,根据计算,辊套厚度选取110较为合适,为复合式轧辊的研制提供了理论依据。     

双层套箍式加氢反应器壳体热接触应力分析

本文根据热弹性接触理论，用有限元混合法对双层套箍式加氢反应器壳体的热接触应力进行了分析计算，得到了反应器内外筒体、球形封头和法兰的应力分布规律以及内外筒体之间的接触应力分布曲线，给出了内外筒体配合的较合理过盈量。本文的分析计算方法也可供其它套箍式容器参考使用。     

基于弹簧支承的柴油机曲轴强度有限元分析

运用MSC．Patran＆Nastran对某柴油机曲轴整体进行三维实体建模、网格划分和静强度有限元分析。在计算中充分考虑主轴承刚度对曲轴应力的影响,采用弹簧单元模拟轴承支承,更接近实际情况。为了避免在计算结果中因弹簧单元的单节点支承而产生的应力集中影响曲轴整体的应力分布,提出曲轴强度分析分两步进行的计算方法,最终得到整体曲轴准确的应力分布。还探讨不同轴承支承刚度对整体曲轴应力状态的影响,结果表明主轴承支承按刚性支承处理是偏危险的。     

碟形弹簧的简捷设计

一般在设计计算碟形弹簧时,要用试凑法进行反复冗长的计算;国外为简化有人用图解和计算相结合的方法[1]-[4],但仍感繁琐。本文所介绍的简捷设计方法是利用压并状态的载荷P,和O点应力σ0,之比β作为载荷参数来设计碟形弹簧尺寸,并可将这一方法用BASIC语言编成程序。 计算公式的推导和简化 1.碟形弹簧设计的O点载荷参数法 彼·比尔(P.Buhl)在文献[3]中提出了O点应力的计算方法。如图1所示,在碟形弹簧载面内,由翻转点S作垂直于板厚的垂线交碟形弹簧上表面得O点。对于静强度计算,碟形弹簧采用合金弹簧钢如 50 CrVA或 60 Si2Mn时,可取 σ…     

大尺寸非标准碟形弹簧应力应变理论计算与有限元分析

碟形弹簧由于具有良好的非线性减振特性而得到广泛应用,随着电力、石油化工行业的压力容器设备越来越趋向于大型化.对减振性能好、大尺寸碟形弹簧的需求也不断增加,然而大尺寸碟形弹簧直到目前尚无标准设计方法.该研究运用材料力学推导计算了大尺寸矩形截面和非矩形截面碟形弹簧的应力和应变,在给出近似计算公式的基础上,通过实例理论计算与有限元分析法进行比较,计算结果吻合较好,该计算公式简便实用,对工程实际应用具有重要指导意义.     

DTM 350/600球磨机端盖强度分析

将球磨机视为由端盖及筒体组成的回转壳体，截取壳体的1／4建立了有限元计算模型，使用Super SAP大型有限元计算软件进行计算，并采用非接触式遥测方法对端盖进行了动态应力实测，计算和实测均给出了满载时的最大差值动应力，在此基础上，对端盖的强度进行了分析，给出了新端盖的安全系数。     

列管换热器固定管板的应力计算与分析

本文将管板作为内部为钻孔板、外部为未钻孔实心圆环的组合平板,采用Singh和Solar建议的应力分析方法,对列管换热器固定管板进行了全面应力分析。运用在弹性基础上具有有效弹性系数的当量实心平板概念,考虑未钻孔圆环的影响、管束支承效应、管子与壳体之间不同的热膨胀、管子与壳体/管箱之间的相互作用,计算了管板钻孔区域不同位置处的横向位移与内力,采用Peterson建议的应力增大系数计算了管板开孔处的峰值应力值。     

碟形容器封头冷旋压过程三维有限元数值分析

依据有限元理论,对冷旋压碟形封头的变形机理进行了分析,应用ANSYS软件对其变形过程进行了数值模拟研究,得出了封头在不同位置成形时应力、应变的分布规律。分析了应力、应变对变形的影响,计算了旋压力,为优化工艺参数提供了有效方法和可靠依据。     

多载荷作用下盾构支承环加强筋分布设计及Ansys优化研究

首先,运用能量法从理论上对盾构支承环刚度、强度进行建模,计算了多载荷作用下的位移、应力;其次,对支承环加强筋进行了分布设计,得到了轴向或环向单一方向加强筋支承环及轴向环向加强筋支承环;将这几套支承环导入Ansys中,进行静力分析,得出轴向、环向单一方向加强筋支承环刚度不足,轴向环向同时加强筋支承环刚度较好;在此基础上,设计出一套刚度好、应力分布均匀的轴向环向加强筋错开支承环;再次,基于应力均方差最小原则对轴向环向加强筋错开支承环进行了优化设计,优化后的支承环应力均方差明显降低,优化结果与理论计算值较为吻合。     

碟形弹簧的“跳跃”现象及其不发生条件

本文根据文献所给出的碟形弹簧特性线方程讨论了碟形弹簧的“跳跃”现象及其不发生的条件，可作为设计碟形弹簧时选择参数的依据。     

谐波齿轮传动中柔轮应力的有限元分析

建立了谐波齿轮传动中杯形柔轮与波发生器接触分析的有限元模型,对常用的滚轮、凸轮及圆盘式波发生器作用下柔轮空载时的应力进行了计算分析,得到了柔轮壳体的应力分布状况。研究表明:柔轮壳体上的最大应力出现在齿圈与波发生器的接触部位,齿圈上沿圆周方向的应力呈对称分布,在长轴和短轴处较大,在两者中部较小;沿齿圈宽度上柔轮的应力分布状况在双滚轮和四滚轮下相近,最大应力位于齿圈后端;双圆盘和凸轮下应力分布相近,最大值位于齿圈前端;在同样大的变形下,采用圆盘波发生器时柔轮上具有较小的应力。     

500m^3二氧化碳球罐有限元分析与强度计算

1概述目前球罐的常规设计基本上是基于对球罐壳体中总体薄膜应力的限制,但由于球罐上接有人孔、接管和支柱,在各种载荷作用下,在这些连接部位上产生局部应力,它们可能会远大于壳体中总体薄膜应力。因此、有必要计算这些局部应力并根据相关标准对它们进行应力分类和强度核核。本文采用在国际上应用极为广泛的商用有限元计算软件──ANSYS软件对500m3二氧化碳球罐在正常操作工况条件下的位移与应力进行分析计算,并按照ASME锅炉及压力容器规范第见卷第二册的规定进行强度校核。2有限元模型的建立2．1立体模型根据设计图纸可给出整体结…     

液压缸应力测试及分析

本文用切环法对液压缸的应力分布进行了计算，并用电测法对液压缸模型的应力分布进行了测试。结果表明，切环法计算缸的应力分布较为准确。液压缸法兰与支承梁之间的摩擦对法兰处的应力有效大影响。