铝基钨酸锆复合材料的压力浸渗制备与性能

ZrW2O8化合物在0.3~1 050 K温度范围内都表现出大幅度的各向同性负膨胀特征,因而受到人们的广泛关注。先用共沉淀法合成ZrW2O8化合物前驱体粉末,再经低温热处理以及1 200℃、2 h复合成高纯度的ZrW2O8化合物,最后用压力熔体浸渗法制备成ZrW2O8/6013Al复合材料。经过X射线衍射分析、金相组织观察与分析以及热膨胀仪检测,发现该复合材料有致密度高、ZrW2O8体积分数大(80%)、膨胀系数低(3×10-6/K)等优点,与铝合金材料(热膨胀系数为23.4×10-6K-1)相比,其热学性能大大改善,具有很好的应用前景。     

掺杂助烧剂的铬酸镧粉末的X射线衍射分析

为了使铬酸镧发热元件能够整体烧结,成型前在铬酸镧粉末中加入助烧剂,将收缩率调节一致.本文采用X射线衍射分析不同焙烧时间对掺杂助烧剂的铬酸镧粉末性状的影响.     

钢铁企业回收铁粉用水玻璃作粘接剂的常温固化试验

本试验模似 P钢铁公司铁粉压球生产线成球条件 ,用水玻璃作结合剂 ,在成型压强为 (10 0～ 12 0 )× 10 4 × 9.80 6 6 5Pa条件下 ,添加特制固化剂和加速剂 ,在 30～ 4 0 min内实现常温固化。铁粉球体积密度为 3.5～ 3.7g/ cm3 ,常温耐压强度 (系室温 )为 (15～ 18)× 10 4 × 9.80 6 6 5Pa,垂直上抛 3m高度自由落下至水泥地坪上不呈粉状散落。为提高铁粉成球成品率 ,降低成本、降低能耗提供了生产实施的技术依据     

超细金属镍粉的低温液相还原法制备

介绍以NiSO_4·6H_2O为原料,N_2H_4·H_2O为还原剂,加入少量的NaOH和表面活性剂A,控制反应条件为:pH为10,Ni~(2+)浓度为2.0mol/L;N_2H_4·H_2O/Ni~(2+)为2.5;反应温度为70±2℃,可制得平均粒径为75nm的超细金属镍粉。并通过透射电子显微镜(TEM)、X射线衍射、微量热天平、离心粒度分析等分析手段考察了粉末的一次粒度和形貌、粉末的物相和组成、粉末的热稳定性及二次粒度的分布情况。     

硫化铜精矿加碳酸钙焙烧表观动力学研究

通过DTA和TG结合X 射线衍射分析的方法,将硫化铜精矿加碳酸钙焙烧与硫化铜精矿焙烧的反应机理进行了对比研究。结果表明:加碳酸钙的硫化铜精矿焙烧在673～857K时铜的硫化物被氧化成硫酸盐;在857～1073K时生成的硫酸盐会发生分解。由数据分析可知它的两个阶段都受化学反应控制,其表观活化能和频率因子分别为E1=121.1kJ/mol,E2=182.9kJ/mol,A1=1.155×107s-1,A2=2.115×107s-1,其非等温动力学方程的表达式为:dαRT(1-α)2dT=Aβe-E     

Zr1-xHfxW2O8的合成及负热膨胀特性的研究

采用固相化学反应的方法 ,成功合成了立方结构的Zr1 -xHfxW2 O8(x =0 ,0 3 ,0 5 ,0 7,1 0 )系列材料。X射线衍射结果表明 ,Hf4 +能替代Zr4 +形成二元固溶体 ,固溶体的晶胞参数与体积随着Hf4 +含量x的增加而降低。采用高、低温X射线衍射的方法测定晶胞参数和体积随温度的变化关系 ,结果表明 :Zr1 -xHfxW2 O8化合物在实验温度范围具有强烈的负热膨胀效应 ,但其负热膨胀系数不随Hf4 +含量x变化。在2 98～ 973K ,Zr1 -xHfxW2 O8线膨胀系数αl 约为 -6× 10 - 6 K- 1 ;在 83～ 2 98K ,Zr0 5Hf0 5W2 O8的αl=-9 6× 10 - 6 K- 1 。变温XRD研究还表明 ,Zr1 -xHfxW2 O8化合物从α ZrW2 O8相向 β ZrW2 O8相的转变温度随Hf4 +含量x的增加而略有升高 ,热重分析 (TGA )研究结果表明 ,Zr1 -xHfxW2 O8在室温大气条件下不吸水     

用ALE法以锌和H_2S生长ZnS

日本科研人首次用常压原子层外延法(ALE)以锌和 HzS 制备出 ZnS 外延层,并证明了外延生长速率由自限制工艺本身控制。ZnS 的 ALE 生长是在基本温度为350～500℃的条件下实现的。输入气体的锌分压为2.6×10~(-6)～9.1×~(-5)atm,硫分压为2×10~(-4)～2.4×10~(-3)atm。外延层晶格参数及半高宽数值由×射线双晶     

本钢铁道车辆用LZ50钢车轴坯的研制

本钢采用铁水预处理、12 0t顶底复吹转炉冶炼、LF +RH TB二次精炼、4 8t钢锭 80 0轧机成坯工艺试生产了铁道车辆用LZ5 0钢 (% :0 4 7～ 0 5 5C ,0 17～ 0 4 0Si,0 6 0～ 0 90Mn) 2 30mm× 2 30mm车轴坯。LZ5 0钢材中氢含量为 (0 5～ 0 7)× 10 -6,氧 (9～ 10 )× 10 -6,氮 (5 5～ 70 )× 10 -6。A +C类非金属夹杂级别为1 0～ 2 5。LZ5 0钢 84 0℃正火处理后的机械性能为σs370～ 385MPa ,σb710～ 735MPa ,δ52 1%～ 2 3%。     

喷射成型Zn60Al32Cu2Si6过喷粉末的研究

通过喷射成型技术制备了Zn60A132Cu2Si6合金粉末,并通过X射线衍射、扫描电镜及激光粒度仪对粉末的物相能成、微观形貌和粒度分布进行了分析.结果显示:粉末由富Al的а相、富zn的η相、Si相以及少量的富铜相ε-CuZn4组成,粉末形貌大部分为圆球形,且有卫星颗粒,粉末尺寸分布在2～40gμm之间.     

物理检测新仪器

1.X射线衍射:X射线衍射仪是半敞开式仪器,用一个弯曲的多信道探测器代替惯用的扫描探测器。应用包括动力学研究、粉末衍射、相变、织构和应力分析。 2.测氧仪:SL-9型便携式溶解氧测量器直接提供ppm和百分饱和度两种结果。测量范围及精度分别为。0—200％±2％及0-199.9ppm±0.2ppm。气压是在整个氧     

利用粒度重组方法克服X射线荧光光谱粉末压片法的基体效应

采用X射线荧光光谱粉末压片法测定铝铁中铝时,由于粒度效应的影响,铝测量结果的准确度降低。通常,采用单一控制样品粒度小于0.075 0 mm的制样方法来克服粒度效应时,铝的X射线荧光强度的相对标准偏差(RSD,n=10)达到4.3%。在大量试验的基础上,提出了一项粒度重组技术,即通过调整样品中的0.250～0.125 mm、0.125～0.075 0 mm、0.075 0～0.045 0 mm、＜0.045 0 mm 4个粒度等级的质量占比为2∶2∶1∶5后,铝的X射线荧光强度的RSD(n=10)降为1.2%,有效降低了粒度效应的影响。从粒度调整对测定结果的影响、两种制样方法对测量强度的影响、不同制样方法样片表面差异、不同分析方法准确度的显著性差异4个方面进行讨论,证明粒度重组方法能有效地消除粒度效应对粉末压片法结果的影响,铝铁中铝的测定结果与EDTA滴定法的结果准确度无显著性差异。     

利用粒度重组方法克服X射线荧光光谱粉末压片法的基体效应

采用X射线荧光光谱粉末压片法测定铝铁中铝时,由于粒度效应的影响,铝测量结果的准确度降低。通常,采用单一控制样品粒度小于0.075 0 mm的制样方法来克服粒度效应时,铝的X射线荧光强度的相对标准偏差(RSD,n=10)达到4.3%。在大量试验的基础上,提出了一项粒度重组技术,即通过调整样品中的0.250～0.125 mm、0.125～0.075 0 mm、0.075 0～0.045 0 mm、＜0.045 0 mm 4个粒度等级的质量占比为2∶2∶1∶5后,铝的X射线荧光强度的RSD(n=10)降为1.2%,有效降低了粒度效应的影响。从粒度调整对测定结果的影响、两种制样方法对测量强度的影响、不同制样方法样片表面差异、不同分析方法准确度的显著性差异4个方面进行讨论,证明粒度重组方法能有效地消除粒度效应对粉末压片法结果的影响,铝铁中铝的测定结果与EDTA滴定法的结果准确度无显著性差异。     

温度对镍基高温合金粉末氧化行为的影响

通过化学分析、扫描电子显微镜观察、X射线衍射分析及X射线光电子能谱分析等方法, 研究了温度对镍基高温合金粉末氧化行为的影响。结果表明, 室温条件下, 粉末氧含量(质量分数)较低(0.012%), 粉末表面发生部分氧化, 表面存在Ni、Cr、Ti等元素的单质态和以Ni (OH)₂、Cr₂O₃、TiO₂为主的氧化物/氢氧化物; 当温度上升至150 ℃, 氧含量增加不明显; 随着温度进一步提高至250 ℃, 粉末氧含量明显增加, 达到0.034%, 粉末表面全部氧化, 表面主要由Ni (OH)₂、Cr₂O₃、TiO₂组成。温度对镍基高温合金粉末氧化行为影响显著, 合理控制温度可以获得低氧含量的粉末, 本研究所用镍基高温合金粉末大气条件下最高处理温度为150 ℃。     

机械合金化制备Al-Pb粉末

通过X射线衍射(X-ray)、电子扫描电镜(SEM)及点阵常数和晶粒尺寸的计算,分析了互不相溶的Al-Pb混合粉末在机械合金化过程中的微观组织变化。结果表明:机械合金化方法可获得Pb(Al)固溶体;Pb和Al混合粉末颗粒在高能球磨作用下,极度细化成纳米晶,且Pb颗粒在基体中均匀分散,有利于制备高性能Al-Pb系耐磨材料     

特殊钢信息

X0 4 5 0 1　首钢 80t转炉生产 2 0CrMnTiH齿轮钢首钢 3炼钢用 80t氧气顶吹转炉 LF 1 60mm× ( 1 60mm、2 0 0mm、2 4 5mm)连铸坯 半连轧机组生产直径≤ 5 6mm汽车用 2 0CrMnTiH齿轮钢。LF采用CaO SiO2 Al2 O3 精炼渣、底吹氩和喂丝工艺 ,连铸全保护浇注、结晶器电磁搅拌。所生产的2 0CrMnTiH钢平均S含量 0 0 0 7% ,P 0 0 1 1 % ,Cu0 0 1 4% ,铸坯中氧含量 ( 2 0～ 2 5 )× 1 0 -6,氮 ( 4 5～ 69)× 1 0 -6,氢 1 1 7× 1 0 -6。经检验该钢材J9和J15ΔHRC≤ 7,1 2热顶锻合格率 80 %。(崔京玉　陈　涛　陈京生　李本海 )X…     

炼油热壁加氢反应器用超纯净焊材用钢

因反应器在 32 0～ 5 5 0℃ ,14～ 2 2MPa和加氢条件下使用 ,炼油厂热壁加氢反应器筒体焊缝材料3Cr 1Mo 0 .2 5V ,2 .2 5Cr 1Mo V ,9Cr 1Mo等钢均要求高的纯净度 :P≤ 0 .0 0 3% ,S≤ 0 .0 0 3% ,H≤ 2× 10 - 6 ,O≤ 30×10 - 6 ,N≤ 80× 10 - 6 ,回火脆化敏感系数J =(Si+Mn) (P +Sn)× 10 4 ≤ 10 0 % ,X =(10P +5Sb +4Sn +As)× 10 - 2 ≤15× 10 - 6 。讨论了超纯净度焊材用钢生产工艺和研发的可行性。     

低品位氧化锌粉矿制粒及碱性浸出

小于2 mm的氧化锌矿(含锌5.17%)与5%的水泥混合,制粒并固化,所得颗粒直径5~8 mm。固化3天、10天、45天的颗粒用碱性溶液浸出,最大浸出率分别为92.2%、87.3%、72.9%。减少固化时间能够缩短反应时间、增加颗粒中锌的溶解以及减少浸出剂中初始锌浓度的影响。实验表明颗粒最少需固化3天。动力学研究表明浸出过程受浸出剂通过脉石层的扩散控制,表观速率常数分别为3.51×10-2d-1、8.09×10-3d-1和4.74×10-3d-1。     

鲁米诺-H_2O_2-Fe(Ⅱ)化学发光体系的研究与应用

基于微乳液有增稳、增敏、增溶等作用,建立了微乳液-鲁米诺-H2O2-Fe(Ⅱ)化学发光体系测定Fe(Ⅱ)的分析方法。该法测定Fe(Ⅱ)的浓度范围为1×10-6～1×10-4g/L,检出限为1.20×10-7g/L。对浓度为1×10-6g/L的Fe(Ⅱ)标准溶液连续平行测定11次,相对标准偏差(RSD)为1.33%。利用EDTA为掩蔽剂,可有效消除大多数元素离子对测定Fe(Ⅱ)的干扰,从而可用于矿样中Fe(Ⅱ)的测定,回收率在96%～107%之间。     

淀积温度和氧含量对ITO膜结构及性能的影响

在玻璃衬底上用直流磁控溅射的方法镀制ITO透明半导体膜 ,采用X射线衍射技术分析了膜层晶体结构与温度和氧含量的关系 ,并测量分析了薄膜电阻率及透光率分别随温度和氧含量的变化情况。所镀制的ITO膜电阻率已降到 <2× 10 - 4Ω·cm ,可见光透过率达 80 %以上。     

T10A长卷带钢防脱碳问题的探讨

自1990年下半年开始试制以T10_A连铸坯为原料(其规格为140×140×2800mm)热轧成3×135mm、3×160mm等多种规格的成卷带钢,本产品于1990年9月通过了江苏省新产品鉴定。在T10_A长卷带钢的生产过程中,常发生成品钢带表面的脱碳层超差。本文就如何很好地解决这一问题,从理论上及实践上进行一些探讨。