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《低压电器》1997,(5)
无弧断开交流接触器是用固态开关罩取代传统交流接触器的灭弧罩,实现由接触器接通电路并承载电流,分断电路时由固态开关在电流过零时断开电流,使主触头不产生分断电孤。 本专利发明的无弧交流接触器的原理是:晶闸管并联在主触头上,在接通过程中,接触器动触头走完动程后与静触头闭合,接通电路,此时晶闸管的控制回路由于机械延时开关的延时作用,结点仍处在断开位置,使晶闸管不参与电路的接通。动触头进入超行程区,晶闸管的控制回路被机械延时开关接通。分断过程,对应主触头退出超行程区,动静主触头分开,但由于机械延时开关的作用,晶闸管的控制回路保持接通,负载电流从主触头转移到晶闸管内流通。主触头继续断开,机械延时开关把晶闸管控制回路断开,流过晶闸管的负载电流在电流过零时断开,实现负载电流无孤分断。 相似文献
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探讨220kV振林变电站GIS隔离开关动触头对外壳内壁放电导致绝缘击穿的原因。对20546隔离开关故障相气室进行解体检查,并采用X光透射技术对站内其它同批次的220k V隔离开关动触头分闸位置进行检测。根据检测结果分析,20546隔离开关气室故障原因为隔离开关动触头分闸不到位,造成电场畸变,从而导致动触头绝缘击穿。对20546隔离开关驱动轴进行调整后,故障相动触头分闸不到位问题得到解决。针对该变电站隔离开关动触头分闸不到位问题提出了控制措施。 相似文献
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该有载开关B相7分接的动静触头严重烧伤,静触头下倾已不能插入动触头头内,B相8分接的静触头被7分接触头熔液灼伤约10mm~2。分析认为是选择开关静触头的支架板条机械强度不够,受力又大发生了变形,加上触头接触不良,运行和切换过程中7、8分接触头的支架板条变形在逐步发展。在最后一次分接操作时,B相7分接触头严重接触不良产生拉弧放电,烧伤了动静触头,触头烧伤的熔液还灼伤了8分接的静触头。针对故障原因分析,提出了应对选择开关加强选型、严格工艺和运行中加强检查的防止措施。 相似文献
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针对变电站使用的GW4型隔离开关触头受附近厂矿企业排出的粉尘污染,造成隔离开关触头发热故障,需停电进行处理,严重影响供电的可靠性。设计研制了带电清洗隔离开关动、静触头的专用工具,该专用工具通过内部旋转绝缘杆带动清洗头转动达到清洗触头、触指的作用,可以在设备处于冷备用状态下或隔离开关一端带电的情况下,对发生脏污的触头进行清洗,有效清除触头表面脏污,降低触头间的接触电阻,改变了以往必须停电处理因触头污秽引起发热故障的局面,起到提前预防隔离开关发热故障的作用。 相似文献
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配电变压器电压分接开关挡位的调整,虽不复杂,但因分接开关挡位调整不当,会使配变设备带缺陷运行,进而导致变压器烧毁的事故时有发生。下面就分接开关调挡时应注意的几个问题作一介绍。 1.注意调整操作方法 配变电压分接开关挡位的调整应停电进行,并做好安全措施。由于电压分接开关触头长期运行在油中,触头上易产生氧化膜或有油污堆积,造成电压分接开关换挡后接触不良,导致局部发热,严重时烧毁变压器。因此,在调整电压分接开关挡位时应分别向正、反方向各转动几周,以消除动、静触头的氧化膜和油污。使动、静触头接触良好。然后再把分接开关调整到预定的挡位上。 相似文献
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陆德鹏韩冬黄靖宗清森李传强 《高压电器》2022,(12):49-54
文中采用三维建模软件Solidworks及有限元软件Ansys对充入干燥空气的柱上开关进行了温度场仿真分析,研究不同接触电阻条件下柱上开关内温度分布规律。仿真结果表明,柱上开关接触点在正常接触电阻条件下温升均符合标准要求;真空灭弧室静触头与动触头接触点接触电阻增大1.56倍,隔离开关动触头与隔离开关静触头接触点接触电阻增大1.80倍,温升达到标准规定的限值。最后,进行了相应的温升试验,温度的仿真结果与试验结果相吻合。 相似文献
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1引言三位置隔离开关作为柜式气体绝缘金属封闭开关设备的一个主要元器件,将隔离、接地复合为一体,在实现连通、隔离、接地三个功能的同时,减少了元件数,降低了制造成本,设备的可靠性亦得到比较大的提高,从而在中压C-GIS产品中得到了广泛的应用。三位置隔离开关目前应用最广泛的是旋转刀闸式结构如图1所示,它的主要特点是结构传统,制作工艺要求低,操作机构输出角度小,相应的动密封性能容易实现。与此同时它也存在着一些缺陷和不足:①刀片状触头结构,电场分布不均匀,绝缘性能受到较大影响,制约了C-GIS的进一步小型化。②触头接触部位电流收缩大,动稳定性能较差。③通载能力有限,难实现大电流。④频繁操作情况下,触头磨损较大,接触压力难以持续保证(C-GIS充气隔室要求免维护)。针对上述问题,广东顺开电气集团公司与西安森源开关技术研究所联合开发了一种新型的直动式三位置隔离开关(如图2所示),结构简单、新颖,有一定的推广价值。2产品结构三相动静触头呈直线式布置,连通位置静触头(1)固定在支母线上或单独的绝缘件上,隔离位置静触头(3)固定在断路器的绝缘支架上(单气室设计)或双通套管绝缘子上(双气室设计),接地位置静触头(6)经过汇流排(7... 相似文献
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1 现场情况
在一次设备例行试验中发现,某户外10 kV真空断路器分闸后A相仍处于合闸导通状态.
该断路器为ZW-12/630型,配CT23A-D型弹簧操动机构,2002年3月完成现场安装调试后于同年8月投入运行.
2原因分析
2.1 真空灭弧室的结构及开闭原理
真空灭弧室主要包括静触头、动触头、波纹管、主屏蔽罩、波纹管屏蔽罩、均压屏蔽罩、屏蔽罩法兰、绝缘外壳等部件.正常情况下,自由状态时的真空灭弧室动、静触头是自然闭合的导通状态,只有借助外力(来自操动机构的操作动力)的作用才能完成动、静触头的开断. 相似文献
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1 引言
鼓型开关是无励磁分接开关的一种,其动定触头安装在绝缘筒内,带电半径小,电极形状好,电气性能优越,局放低,通常安装在变压器的相与相之间,占用空间小.因此该类型开关在无励磁变压器调压中被选用的越来越多,但是如果开关在分接位置的转换过程中,到位情况不好,就会造成动定触头接触不良,出现局部过热,产生气体,严重时会烧毁开关的情况,本文中笔者就这一情况,从结构、原理、安装及使用等几个方面加以分析. 相似文献
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为研究特高压气体绝缘开关设备的隔离开关残余电荷电压特性及其仿真方法,首先分析了残余电荷电压的几种影响因素;并在真型试验平台上开展了大量试验研究,对气体绝缘开关设备隔离开关分闸空载短母线所产生的触头间隙重复击穿过程进行了分析。基于试验结果,采用一元线性回归法得到触头间隙的击穿特性表达式,并在此基础上得到了残余电荷电压统计特性的仿真方法。结果表明,触头间隙正、负极性击穿电压之比约为1.3:1;正极性击穿电场强度在22~26 k V/mm之间。减小隔离开关开断速度,增大正、负极性击穿电压之差,降低SF6绝缘耐受强度都可以降低高幅值残余电荷电压的出现概率。 相似文献
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提出一种动触头与线路板接触焊盘直接接触配合,省略静触头的辅助触头.结合现已采用此类型辅助触头的控制保护开关电器,对其结构与工作原理进行说明.根据两互相接触金属导体间的电导形成机理,分析了此类型辅助触头容易出现的接触不良问题,提出三种经试验论证可行的解决方案并根据实际情况选择其一成功解决问题.无静触头式辅助触头具有节省空间、结构简单及节约成本的优点. 相似文献
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正1 问题的提出2016年6月28日,大庆油田第一采油厂电修大队接到电力调度通知,大庆油田第一采油厂二矿J3P-56井变压器高压侧少一相电。维修人员到达现场检查后发现,J3P-56井变压器高压侧隔离开关烧毁。分析原因是:隔离开关装置动、静触头没有相互配合的键槽,在隔离开关闭合时,因隔离开关动触头偏离隔离开关静触头中心,导致动、静触头接触不良,进而造成隔离开关烧毁。为此,研制了新型6 kV~10 kV输配电线路隔离开关,有效解决了原隔离 相似文献
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设计了一种新型真空灭弧室线圈式纵向磁场触头结构,这种不对称式结构中,静触头具有两层以串联方式相连接的线圈,而动触头侧无任何线圈,使动触头结构大为简化,机械强度得以加强,而动触头质量的减轻将有利于触头开断速度的提高。利用有限元方法建立三维结构模型并仿真,在电流分别处于峰值和电流过零时,得出静触头表面、触头间隙中心平面和动触头表面上的纵向磁场分布以及纵向磁场的滞后时间。仿真结果表明,该不对称式触头结构具有较强的纵向磁场,电流过零后的剩余磁场小、滞后时间短,且导电回路电阻较小。 相似文献