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周楠张志明刘春林韦乾永 《连铸》2017,36(4):48-52
分析1215MS高氧、高硫易切削钢铸坯皮下气泡分布特征及其产生原因,通过控制钢中总氧含量、调整结晶器电磁搅拌参数、改进保护渣理化性能等工艺技术,气泡缺陷得到明显改善,由此提高了钢材及其加工成品的表面质量。 相似文献
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采用金相显微镜、扫描电镜和ASPEX扫描电镜-能谱仪等方法,研究了锻造工艺对易切削钢中硫化锰形貌、长宽比、尺寸、最大弦长、数量及其力学性能的影响.研究结果表明:铸态试验钢中的硫化锰呈近似球形或纺锤形,大部分硫化锰在基体内任意分布,少量硫化锰沿晶界呈链状分布;锻态试验钢中的硫化锰沿着锻造方向伸长,与铸态试验钢相比,其长宽... 相似文献
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宣钢利用现有工艺装备110t顶底复吹转炉—110tLF精炼炉—连铸—高线轧制生产易切削钢盘条,通过合理控制化学成分和夹杂物形态,制定合理措施避免铸坯中心裂纹,生产出质量稳定,切削性能良好的易切削钢。 相似文献
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对大量生产数据分析表明:对于灰铸铁,硫含量可放宽到0.15%以下,当碳当量分别为3.70%~3.95%与3.96%~4.05%时,锰含量分别为0.4%~0.6%与0.6%~0.8%,力学性能较佳。 相似文献
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通过采用Thermo-Calc热力学计算与金相显微镜、扫描电镜、能谱仪及X射线衍射仪等试验研究相结合的方法研究了含硫易切削钢中主要合金元素对硫化锰析出温度的影响、含硫易切削钢相转变过程与硫化锰的形貌、成分及分布特征。研究结果表明,随着锰与硫元素含量增加,硫化锰的析出温度升高,当锰与硫元素含量过高时,硫化锰会在钢液中形核并析出,碳与铬元素含量变化对硫化锰的析出温度几乎没有影响;含硫易切削钢升温过程中的平衡相变依次为:铁素体转变为奥氏体→M23C6溶解→奥氏体转变为高温δ铁素体→δ铁素体转变为液相→硫化锰溶解→液相;硫化锰为浅灰色,大部分沿晶界分布,只有小部分在晶内析出,其形貌主要为纺锤形、长条形及球形。 相似文献
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提高高硫易切削不锈钢热塑性的研究 总被引:7,自引:1,他引:6
采用电弧炉+电渣重熔工艺生产高硫易切削不锈钢,在获得高硫(0.25%±)的同时,硫化物形貌和分布情况得到明显改善,使材料热加工塑性提高,热脆开裂减少.由此开发的高硫易切削不锈钢丝取得了良好的经济效益. 相似文献
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针对实际生产中由于Te的熔点、沸点均较低,在冶炼、浇铸过程中极易气化,使其含量难以控制且回收率较低; Te大多富集在硫化物附近,进一步恶化含Te硫系易切削钢的热加工性,导致轧制过程中产生轧件劈头开裂的问题,利用Gleeble-3500热模拟试验机对含Te硫系易切削钢1214Te的高温塑性规律进行了研究,确定了最佳轧制工艺参数,并成功轧制了φ16 mm盘圆。轧材检验结果表明,1214Te盘圆的布氏硬度不大于170HBW;盘圆夹杂物形貌主要为椭球状或短棒状,分布较为均匀;在相同的切削加工条件下,1214Te盘圆切削效果优于硫系易切削钢1215MS。 相似文献
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为提高灰铸铁材质的性能,通过正交试验分析了W(Mn)、W(s)对材料抗拉强度和硬度的影响,发现低硫、低锰有利于改善铸件性能,并在随后的生产试验中证实了正交试验的结果。提出在柴油机缸体、缸盖生产过程中,为了获得稳定的高强度灰铁材质,建议w(Mn)控制在0.3%~0.5%、W(s)控制在0.04%~0.07%范围内。 相似文献