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根据GB/T 10184—2015,构建了高炉煤气锅炉炉效计算模型,分析了高炉煤气锅炉炉效计算方法。结果表明:燃气基准的差异导致高炉煤气水分及低位发热量的计算方法不同,并列出了2种燃气基准下高炉煤气水分的计算方法及低位发热量的换算方法;提出了3种适用于高炉煤气锅炉的过量空气系数、实际烟气量及烟气中CO2含量的求解方法,并提出了适用于含煤气加热器的高炉煤气锅炉排烟温度的修正方法;GB/T 10184—2015对部分公式的计算有待于进一步探讨,并可作适当修改。 相似文献
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煤粉和高炉煤气混烧锅炉燃烧问题的分析及改造 总被引:2,自引:0,他引:2
通过对75 t/h煤粉和高炉煤气混烧锅炉运行中存在的飞灰可燃物较高、排烟温度较高、锅炉燃烧效率低下等问题的分析,应用稳燃腔燃烧器对该锅炉进行了改造,达到了较好的效果,并使锅炉在带负荷能力以及效率上都有较大的提高。 相似文献
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冶金煤气发电锅炉通过耗差分析对锅炉关键运行参数的运行值与目标值的偏差进行实时监测,从而优化指导煤气锅炉的运行。本文从冶金煤气燃烧的基本方程出发,推导出适用于煤气发电锅炉的排烟过量空气系数简单计算方法,提出了一种改进的煤气锅炉热效率计算模型。分别从锅炉热效率及厂用电率2个方面,建立了煤气锅炉主要运行参数如排烟温度、排烟氧量、排烟CO体积分数以及燃气热值等的偏差对机组供电煤耗影响的耗差分析模型。并对某240 t/h煤气锅炉主要运行参数进行了耗差分析计算。结果表明,所建模型能够较准确地计算出因锅炉运行参数偏离目标值而引起的供电煤耗偏差,对实现煤气锅炉机组的优化运行具有指导意义。 相似文献
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湘钢热电厂WGZ75/39—6煤粉锅炉改烧煤气的工程实践 总被引:2,自引:1,他引:1
针对湘潭钢铁公司高炉煤气热值低、流量大的特点,对热电厂75t/h煤粉锅炉本体及系统进行了3个方面的改造;(1)采用开缝钝体燃烧器四角切向布置大切圆燃烧方式;(2)增加凝渣管及省煤器的受热面积,以充分利用烟气中的热量,有效降低排烟温度,保证过热器不超温;(3)对尾部烟道进行降阻改造,以保证引风机出力。改造后的试验结果,全烧煤气时锅炉出力可达78t/h,锅炉热效率大于80%,排烟温度低于180℃,过热汽温未出现超温现象,风机出力满足要求;煤、气混烧时出力可达88t/h。 相似文献
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湘钢热电厂75t/h煤粉锅炉改烧煤气时的受热面调整与燃烧器改造 总被引:4,自引:0,他引:4
湘潭钢铁公司热电厂为回收低热值高炉煤气 ,对一台 75t/h煤粉炉进行了全烧煤气改造。在炉内换热三维数值计算及全面校核热力计算的基础上 ,提出了改造方案。改后现场测试结果是 :全烧煤气时锅炉出力可达 78t/h ,锅炉热效率大于 80 % ,排烟温度低于 180°C ,过热汽温未出现超温现象 ,风机出力满足要求 ;煤、气混烧时出力可达 88t/h。改造达到了预期的目标。图 8表 7参 5 相似文献
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为充分利用低热值焦炉煤气,实现煤气/煤粉混合燃烧,内蒙古远兴能源公司对1台75t/h煤粉锅炉燃烧器与受热面进行了改造,即在原煤粉燃烧器下方增设了6只双通道煤气燃烧器.增设的燃烧器采用六角大切圆倾斜向下布置方式,原煤粉燃烧器喷嘴向下倾斜8~10°,增加凝渣管与省煤器面积.改后的运行与测试表明:各种燃料与负荷工况下,锅炉燃烧稳定,过热汽温正常;全烧煤气时锅炉出力可达59 t/h,排烟温度低于160℃;煤粉/煤气混烧时最大蒸汽流量可达77 t/h,排烟温度约为155℃;全烧煤粉时锅炉出力高达81 t/h,排烟温度小于147℃. 相似文献
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英国B&W公司燃煤锅炉掺烧高炉煤气对热工参数的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
由于高炉煤气的燃烧科技司与煤存在很大的差异,使原来按燃煤设计的锅炉掺烧煤气后锅炉参数产生很大的变化。通过对一台英国B&W公司的120MW燃煤锅炉,掺烧高炉煤气试验,在不同的掺烧率下校核热力计算表明,当锅炉负荷和其它参数保持在额定工况,改变高炉煤气掺烧率将严重影响锅炉效率和参数。 相似文献
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GGH在烟气脱硫技术中作用明显,同时也带来了很多问题。文章以600MW机组为例,通过计算对比分析,阐述了GGH的综合技术经济的利弊关系,对处于不同状况下的机组是否设置GGH进行了分析,讨论了新建机组不设置GGH时的防腐工程及老机组增设FGD时烟囱的腐蚀改造。通过分析为电厂脱硫技术提供了一定的参考依据。 相似文献
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