BFe10-1-1合金变形抗力的研究

采用Gleeble-3500热模拟机对BFe10-1-1合金进行热压缩实验。研究了其在变形温度800～1000℃、应变速率0.01～15s-1和变形程度0.1～0.6下的变形抗力。结果表明：变形抗力随变形温度的升高而降低;随着变形程度增加,变形抗力不断增大;变形抗力随着变形速率的增加而增加。通过数学模型对合金在不同塑性变形下的变形抗力进行了拟合,对数学模型进行了回归分析,其预测精度较高,具有较好的曲线拟合特性。     

铸态Mg-7Gd-5Y-1．2Nd—Zr镁合金热变形行为研究

针对Mg-7Gd-5Y-1.2Nd-Zr镁合金,研究了其铸态显微组织以及在Gleeble-1500D热模拟机上单向压缩的力学行为,其应变速率为2×10-3～1 s-1,变形温度为573～723 K,压下量为60%.铸态Mg-7Gd-5Y-1.2Nd-Zr合金组织由α-Mg基体和网状的共晶构成;变形温度和应变速率对合金的峰值应力有明显的影响,在相同变形温度条件下,峰值应力随应变速率的增加而升高;在相同的应变速率条件下,峰值应力随变形温度的升高而降低;高温条件下的共晶组织的软化也是合金变形抗力下降的重要原因;应变速率为10-1 s-1 时,合金不连续动态再结晶最为明显,合金易于失效;同时计算出了平均热变形激活能Q为243.5 kJ/mol和应力指数n为4.197 2,分析得出变形激活能直接受到变形温度的影响,间接受到应变速率的影响.     

TC4钛合金的热变形行为及其影响因素

利用Gleeble1500热模拟机测试了Ti6Al4V合金在不同温度和不同应变速率下的真应力真应变曲线,观察热变形前后的组织,分析变形温度、应变速率、原始组织和热处理工艺对合金的热变形行为的作用及影响规律。结果表明,在应变速率为8.3×10-3s条件下,合金在600℃热变形时软化机制以动态回复为主,800℃至900℃热变形时软化机制以动态再结晶为主;700℃热变形时动态回复和动态再结晶可同时发生。淬火和时效可提高合金的热变形抗力。合金在600℃变形时,热变形抗力对在8.3×10-2s-8.3×100s范围变化的应变速率敏感性较差;当应变速率降至8.3×10-3s-1时,热变形抗力有较大幅度的降低。在相同的变形条件情况下,魏氏组织的流变应力高于等轴组织。     

热处理过程中耐候钢的变形行为研究

通过对耐候钢进行热压缩实验,分析不同热变形条件下材料的变形能力,研究变形温度、变形大小、应变速率等因素对变形抗力的影响。结果表明,对耐候钢的变形抗力影响最大的是变形温度的高低和应变速率的快慢,变形温度越高其变形抗力越小,应变速率越快其变形抗力越大。建立的耐候钢变形抗力数学模型拟合精度较高。     

30MnSi钢热变形抗力的数学模型

利用Gleeble-3800热模拟试验机对30MnSi钢进行单道次压缩实验,研究和分析了变形温度、变形速率和变形量对热变形抗力的影响。结果表明,应变速率为0.1 s-1时,材料在850~1 100℃温度区间均发生动态再结晶。随着应变速率增加,动态再结晶所需温度逐步提高,应变速率增至10 s-1,变形温度低于1 150℃均未发生动态再结晶。在实测不同变形温度、变形速率和变形量与变形抗力关系的实验数据的基础上,采用Origin软件对实验数据进行回归分析,建立了30MnSi钢的变形抗力数学模型。     

热成型钢高温本构数学模型研究

利用Gleeble-1500热模拟试验机对热成型钢的高温塑性变形抗力进行研究。将试样在变形温度800～1100℃下,分别以0.1、1、10和25 s-1应变速率进行单向拉伸试验,分析变形温度、变形速率和变形程度与变形抗力的关系。结果证明,热成型钢是应变速率和温度的敏感材料,变形抗力随应变速率的增加而增加,变形速率在10s-1时的变形抗力是变形速率为1 s-1的2倍以上;变形抗力随变形温度的升高而降低。通过线性回归分析,建立了热成型钢高温塑性本构数学模型,并把理论计算与试验数据进行对比,证明了该模型具有良好的曲线拟合特性。     

热变形对高强汽车钢组织及性能的影响

在Gleeble-3500热模拟试验机上对高强汽车钢进行了热变形处理,研究了热变形温度、应变速率、变形量和初始冷却速度对其应力应变曲线和显微组织的影响。结果表明,在相同的热变形温度下,应变速率越大,其同样应变量下的应力值越高;在相同应变速率下,随着热变形温度的升高,峰值应力逐渐降低;热变形温度、应变速率、变形量和初始冷却速度对实验钢中碳化物的微观结构和尺寸都有明显影响。     

几种典型钛合金的热变形抗力

采用热模拟方法,研究了Ti-17,Ti-6-2-4-2s,Ti-15-3和Ti-6Al-4V合金在各种热镦粗条件下的热变形行为.在不同的变形条件下,试样在Gleeble-2000模拟试验机上进行镦粗变形.作出了不同变形程度、变形速率和变形温度下对变形抗力影响的典型曲线,并从动态回复和动态再结晶对其进行了分析.热变形温度范围为800-1050℃,间隔50℃;应变速率分别为10-3,10-2,10-1,1,10和50 s-1;真应变近似为0.6.     

Gleeble3500热模拟试验构建本构方程的研究

利用Gleeble3500热模拟机压缩试样,对其变形抗力进行研究,实测了热压缩过程中不同应变速率、变形温度下实验钢的变形抗力,分析了实际应变速率及变形温度与真应变的关系,构建了带有速率修正和温度弹跳的材料本构方程,并提高了本构方程的精度。     

20CrNi2Mo渗碳轴承钢的变形抗力

利用MMS-300热/力模拟实验机,在变形温度850℃~1150℃、应变量0~0.8和应变速率0.01s-1~10s-1条件下对20CrNi2Mo钢进行高温单道次压缩实验,分析变形温度、变形速率和变形程度对变形抗力的影响。结果表明,变形温度和变形速率对20CrNi2Mo钢变形抗力的影响最为强烈:20CrNi2Mo钢变形抗力随变形温度的升高而减小,随变形速率的提高而增大;且变形温度、变形速率和应变量3个因素之间相互作用,共同影响变形抗力。利用多元非线性回归建立了20CrNi2Mo钢高温变形抗力数学模型,与实测值比较表明,模型拟合程度较好。