六个旋风分离器并联布置循环流化床的实验研究

大型循环流化床锅炉采用多个旋风分离器与炉膛出口并联布置实现气l分离.入口烟道的布置方式(入口角度和位置)对旋风分离器的性能有显著影响.针对600 MW超临界循环流化床锅炉,对6个旋风分离器并联布置方式进行了实验研究和数值模拟.实验结果表明,6个旋风分离器之间存在着分配不均现象;在相同条件下,不同位置的旋风分离器压降和返料流率均有一些差异,在炉膛同一侧,位于中间的旋风分离器的压降和返料流率均低于位于两端的旋风分离器的压降和返料流率.数值模拟结果显示,不同位置的旋风分离器之间气相流率分配基本均匀,在炉膛同一侧,进入两端的旋风分离器的颗粒流率要高于进入中问的旋风分离器的颗粒流率;位于两端的旋风分离器,颗粒贴着入口烟道外壁进入,处于较好的分离状态,而位于中间位置的旋风分离器,有部分颗粒冲击入口烟道内壁,不利于分离.     

六回路环形炉膛循环流化床结构布置实验研究

针对新型超(超)临界循环流化床锅炉炉型——环形炉膛六回路循环流化床进行冷态实验研究,考察结构布置对炉膛内颗粒浓度轴向分布和六循环回路间气固流动不均匀特性的影响。实验结果表明,悬吊屏布置、六分离器对称布置方式和环形炉膛内环结构均对环形炉膛颗粒浓度轴向分布影响很小;布置悬吊屏、将六分离器布置方式由轴对称改为中心对称以及将环形炉膛内环结构由双水冷柱改为单水冷柱均对六回路循环流率的不均匀分布有改善作用,但改善作用有限且不改变六回路循环流率的分布规律;通过与已有的研究对比,推断出影响六回路循环流率分布均匀性的关键结构因素可能在于两端分离器的布置方式和炉膛外环切角结构。     

四旋风分离器单侧并联布置循环流化床冷态试验

多个旋风分离器并联布置循环流化床不同循环回路之间存在物料分配不均匀现象。针对600 MW超临界循环流化床锅炉4个旋风分离器单侧并联布置方式进行了冷态试验研究,试验结果表明,4个循环回路之间压力规律均呈斜"8"字型结构分布;返料流率随表观风速的增大逐渐增大,返料流率随静止料层高度的增大逐渐增大至最大循环流率状态后基本保持不变。在相同操作条件下,中间的返料流率高于两端的返料流率,旋风分离器之间存在物料分配不均现象。     

循环流化床锅炉分离器的研究

着重介绍国内外气固分离器的结构及使用情况,同时提出选择气固分离器的有关因素,可供选择和设计循环流化床锅炉的分离器作参考.     

循环流化床垃圾焚烧炉炉膛温度控制

垃圾在循环流化床(CFB)内的清洁焚烧要求将整个垃圾焚烧炉炉膛温度控制在某一范围之内。根据实际运行的CFB垃圾焚烧炉测试数据，确定了CFB垃圾焚烧炉炉膛温度分布的数学模型，并在此基础上，计算了系统的相对增益矩阵，提出合理的炉膛温度控制变量匹配、合理的解耦控制和前馈控制策略。仿真结果表明，这些控制策略是有效的，对CFB垃圾焚烧炉的控制有重要参考价值。     

循环流化床锅炉炉膛热力计算

结合作者在循环流化床锅炉传热和设计理论研究及实践的基础上，提出一种循环流化床锅炉炉膛的热力计算方法，包括循环流化床锅炉炉膛的几何尺寸确定，炉膛热量平衡和炉膛传热计算，考虑循环流化床锅炉炉型不同，其热力计算方法有所不同，该方法针对采用高温分离装置的循环流化床锅炉，提出了计算方法可用于一般高温分离的循环流化床锅炉的设计计算，其余炉型可在此基础上根据具体炉型特点修改使用。     

六回路循环流化床颗粒浓度及循环流率实验研究

在六回路循环流化床冷态实验台上,采用差压法和积料法分别测定床内的颗粒浓度分布和物料循环流率,实验研究运行参数对颗粒浓度分布和循环流率的影响规律。结果表明,六回路CFB颗粒浓度分布与单回路CFB相似,沿炉膛高度呈下浓上稀的分布,炉膛出口区的颗粒浓度和速度决定了物料循环流率。当空截面气速增加时,炉膛出口区的颗粒浓度和速度均增大,六回路的循环流率大幅度增加。当二次风率小于30%时,对颗粒浓度和循环流率影响不大。颗粒浓度和循环流率随静止床高增加而增加。颗粒粒径增大时,密相区颗粒浓度增加,稀相区颗粒浓度减小,循环流率减小。基于炉膛出口区颗粒浓度和颗粒速度计算的循环流率理论值与实验数据比较吻合。     

循环流化床锅炉炉膛压力控制的研究应用

针对目前循环流化床锅炉压力自动投运困难的问题，通过对锅炉本体结构的研究，并在某台循环流化床运行中，对炉膛压力实例分析．设计出了新的控制策略，应用结果表明控制品质得到本质改善。     

循环流化床锅炉炉膛开口设计探讨

就循环流化床锅炉设计中有关炉膛各种开口的确定进行分析和探讨,讨论了设计影响因素,提出设计方法。     

大型循环流化床锅炉炉膛仿真模型

根据循环流化床锅炉的特点,通过适当的简化,采用集中参数法进行了数学建模和仿真。将锅炉炉膛分为上、中、下3个小室,并对各段采用集中参数法建立模型。模型包括固体物料质量平衡、残碳质量平衡、能量平衡、氧量计算式等主要模型,及气固两相流动、碳的燃烧、流化床传热和其他经验公式等子模型。对仿真模型进行运行调试,并进行给煤量扰动实验,计算结果表明所建模型可以准确反映锅炉的动态特性。     

六旋风分离器循环流化床密相区给料扩散试验

在六个旋风分离器并联布置的循环流化床冷态试验台上,采用热示踪粒子法,考察了在不同静止床层高度、不同流化速度以及不同床料粒径条件下,示踪粒子在炉膛密相区的扩散特性。试验结果表明,示踪粒子的扩散主要在炉膛下部的密相区进行,且受返料以及近壁面的回流的影响,水平进料方向的扩散强度高于水平横向;提高流化速度有助于促进示踪粒子的横向扩散;示踪粒子在水平方向上的扩散受静止料层与进料口相对高度的影响,而并不仅局限于静止料层的绝对高度;细的示踪粒子的扩散强度高于粗的示踪粒子。     

循环流化床锅炉炉膛内传热的模拟计算

由于数值模拟具有实验研究所无法替代的优点 ,因此基于质量守恒和能量守恒定律 ,采用蒙特卡洛法模拟循环流化床锅炉炉膛内的辐射传热 ,同时考虑到炉膛内的燃烧和流动及对流换热 ,预测了某台 75t/h循环流化床锅炉炉膛内的温度场以及壁面热流密度分布。模拟结果同热力计算结果吻合较好 ,为循环流化床锅炉的设计和运行提供了理论指导     

循环流化床锅炉旋风分离器分离特性的研究

通过对220 t/ h 循环流化床锅炉高温旋风分离器进行的试验研究,得出了旋风分离器的分离效率、分级分离效率及一些因素如入口风速、飞灰浓度、粒径大小、烟气温度等对分离器性能的影响;以及分离性能对循环倍率、炉内燃烧等锅炉运行特性的影响。试验结果表明:烟气温度升高会减少分离效率; 分离器的分离效率随进口烟速的增大而增大、随飞灰浓度的增加而增大、随飞灰粒径的增加而增大;循环倍率越高,要求的分离效率越高; 燃料中灰分越高,所要求的循环倍率越大。     

循环流化床锅炉炉膛内传热的模拟计算

由于数值模拟具有实验研究所无法替代的优点,因此基于质量守恒和能量守恒定律,采用蒙特卡洛法模拟循环流化床锅炉炉膛内的辐射传热,同时考虑到炉膛的燃烧和流动以换热,预测了某台７５ｔ／ｈ循环流化床锅炉炉膛内的温度场以及壁面热流密度分布,模拟结果同热力计算结果吻合较好,为循环流化床锅炉的设计和运行提供了理论指导．     

循环流化床锅炉炉膛火焰TV系统的研究开发

阐述了直观监视循环流化床 (CFB)锅炉炉内燃烧工况的重要性 ,用于CFB锅炉的炉膛火焰TV系统的特点及构成 ,同时将沈北电厂、正定电厂的试用情况进行了分析。图 1参 3     

循环流化床锅炉分离器中心筒改造

某电厂2×300 MW机组的HG-1025/17.5-L.HM37型、亚临界参数、一次中间再热、单汽包、自然循环、平衡通风循环流化床(CFB)锅炉采用单炉膛、裤衩型双布风板、带外置床式结构,燃烧室蒸发受热面采用膜式水冷壁并加延伸墙式全密封水冷壁,炉膛宽度15.051 m,深度14.703 m,高度35.5 m.     

循环流化床锅炉炉膛防爆特点与热工设计

结合工程设计,介绍了可能引起循环流化床锅炉炉膛爆炸的几种因素,并论述了热工自动化设计中采取的防爆措施。     

循环流化床锅炉炉膛爆炸事故及预防措施

对某台75t／hCFB锅炉启动过程中发生的炉膛爆炸事故进行分析,启动前吹扫不充分和启动过程中稀相区通风不足,炉内引子煤积累是事故的主要原因。采用正确的启动程序,配合以完善的点火系统和炉膛防爆门设计,可以预防事故的发生和减小损失。