煤泥粒度组成与浮选工艺效果探讨

实验研究了某选煤厂入浮煤泥的粒度、密度组成以及浮选特性,提出只对小于0.25 mm粒级细煤泥进行浮选,将浮选精煤与大于0.25 mm粒级粗煤泥混合作为最终浮选精煤;采用改进后的工艺,浮选精煤灰分变化不大,但精煤产率可提高近4百分点。     

青龙寺选煤厂优化设计

通过青龙寺矿区煤质特征分析、筛分和浮沉实验资料分析以及可选性评定,确定了选煤厂产品结构。选煤厂入洗上限为50mm,入洗下限为0.25mm,经粗煤泥分选和细煤泥干燥的研究,最终确定工艺流程为50～0mm原煤采用无压给料三产品重介旋流器分选;1.5～0.25mm的粗精煤和粗中矸煤分别回收后掺入精煤和中煤;-0.25mm细粒煤采用加压过滤机及压滤机联合脱水,脱水后细煤泥可直接掺入中煤或矸石,也可部分或全部进入干燥系统干燥,干燥后的煤泥掺入中煤。此优化设计工艺系统与原地面工艺系统方案相比优势显著。     

S-FHMC710型煤泥重介质旋流器在吕家坨选煤厂的应用

吕家坨矿选煤厂为了解决粗煤泥分选效果差的问题,采用S-FHMC710型超级煤泥重介质旋流器分选粗煤泥,并通过工业性试验对超级煤泥重介质旋流器进行工艺性能进行检测。试验结果表明：大于0.5 mm粒级可能偏差0.050 kg/L,数量效率99.64%;0.50～0.25 mm粒级可能偏差0.060 kg/L,数量效率98.76%;0.25～0.10 mm粒级可能偏差0.087 kg/L,数量效率96.99%,有效分选下限达到0.10 mm。该超级煤泥重介质旋流器应用效果良好,对于提高精煤质量、产率和选煤厂经济效益具有显著的效果。     

田庄选煤厂提高精煤产率的措施

为提高选煤厂精煤产率,分析了田庄选煤厂设备工艺存在的问题,通过将粗煤泥脱泥筛下水导入粗煤泥分选机,粗煤泥分选机入料桶改为角锥池,增加稳流装置、溢流槽;合理优化煤浆分配桶,及时加入调整剂,完善粗煤泥角锥池,改造粗煤泥方池入料管道;改造粗煤泥筛喷水系统,保证重介质旋流器入料均匀等分别对粗煤泥系统、浮选系统和末煤系统进行改造,并对改造后的工艺效果进行评价。结果表明:改造后粗煤泥分选机0.5~0.25 mm入料产率提高了3.27%,小于0.25 mm入料产率降低了2.94%,粗煤泥分选机入料组成明显改善,提高了精煤产率。改造后浮选精煤灰分降低了0.43%,精煤产率和数量效率分别提高了6.01%和0.21%,浮选机浮选效率得以提升。粗煤泥筛筛分效率提高,脱泥效果改善,末煤重介质旋流器的精煤产率和数量效率分别提高了6.15%和3.61%。     

CSS粗煤泥分选机分选试验研究

介绍了CSS粗煤泥分选机的基本分选原理和分选过程,通过对田庄选煤厂粗煤泥分选工艺各产品进行筛分、浮沉试验,表明该工艺有利于提高粗煤泥的分选效果,CSS粗煤泥分选机适合低密度分选,最佳分选粒度为1~0.25 mm。     

糯东矿无烟煤分选工艺的选择

为提高无烟煤分选效果,分析了糯东矿煤质特性、粒度组成和可选性,确定原煤属低中灰~中灰、中高硫~高硫、低磷、特低抗破碎强度无烟煤,煤中硫以无机硫化铁硫形式为主;煤中细粒级含量较高,需加强细粒煤分选,粗煤泥可单独分选,产品易脱水;原煤可选性为中等可选。结合原煤性质,确定糯东选煤厂产品定位为:17煤分选中、小块煤用于化工用煤,末精煤用于高炉喷吹用煤;20煤分选中、小块煤用于化工用煤,混煤用于动力用煤。通过对比分析常用选煤方法及工艺的特点,确定糯东选煤厂无烟煤分选方案为:选前+100(80)mm检查性手选、-100(80)mm混合跳汰入选、粗煤泥干扰床分选机(TBS)分选、细煤泥浮选、尾煤浓缩压滤的联合工艺流程。     

粗煤泥分选机在西曲矿选煤厂的应用

西曲矿选煤厂针对原粗煤泥回收系统存在的问题,对系统进行了工艺完善,采用TBS干扰床分选机作为粗煤泥分选设备,单机试验结果表明,有效分选下限可达到0.25 mm,并具有较好的分选效果。     

司马选煤厂选煤工艺的探讨

针对司马煤业有限公司选煤厂煤泥量大、浮选精煤产率低等问题,提出对50~0mm原煤进行预先1 mm脱泥,大于0.25 mm粒级由无压三产品重介质旋流器分选,小于0.25mm粒级煤泥浮选,洗水闭路循环;改造后可使精煤产率提高10个百分点,经济效益显著。     

绿水洞煤矿选煤厂粗煤泥系统改造实践

绿水洞煤矿选煤厂由于缺少粗煤泥回收环节,导致1～0.25 mm部分粗煤泥直接回收作为中煤,造成粗精煤泥产品的损失,影响了选煤厂综合经济效益。结合现场实际及工艺分析,制定并实施了分级旋流器+FBS流化床分选机+叠层高频细筛+煤泥离心机的粗煤泥回收系统优化改造方案。改造实践表明,系统稳定运行,粗精煤泥灰分稳定控制在10%～10.5%范围内,粗精煤泥产量5.88万t/a,有效减少了精煤损失,为选煤厂提质增效发挥了积极作用。     

潘家庄选煤厂选煤工艺流程设计探讨

分析了潘家庄选煤厂入选原煤煤质资料和产品市场需求;根据企业效益最大化原则,制定了可全级入洗和部分入洗的生产方式;确定了50~1.0 mm脱泥无压给料三产品重介质旋流器主选,1.0~0.25 mm粗煤泥干扰床分选机分选,0.25~0 mm浮选、浓缩和压滤联合回收的工艺流程。     

TZS-2700智能粗煤泥分选机在中心选煤厂的应用

概述了TZS-2700智能粗煤泥分选机在上海庙矿区中心选煤厂的安装背景,介绍了TZS-2700智能粗煤泥分选机的设备结构、工作原理、安装条件、调试过程和工艺性能.通过在中心选煤厂实际应用表明,TZS-2700智能粗煤泥分选机对0.25～1.00 mm粗煤泥有良好的分选效果,底流排料模式从间断排料转变为连续排料,数量效率...     

吕家坨选煤厂粗煤泥分选回收工艺改造

阐述了吕家坨选煤厂为解决原有粗煤泥分选与回收系统分选效果差、回收效率低的问题,采用超级煤泥重介质旋流器+两段弧形筛+煤泥离心机回收工艺,对原有粗煤泥分选系统进行技术改造。改造后超级煤泥重介质旋流器对0.25～0.10 mm粒级分选可能偏差E_pm低至0.087 kg/L,分选下限低至0.10 mm,两段精煤泥弧形筛筛分效率高达80.55%,增加精煤产率约0.6%,每年可给选煤厂增加税前利润3 600万元。     

原煤粗煤泥分选的实验研究

合理的分选工艺对实现粗煤泥的高效分选以及精煤的高效产出有重要的意义。通过进行了干扰床分选机原煤2种粒度粗煤泥分选的实验研究,结果表明,分选机对粗煤泥的分选效果随着密度级的减小而增强;粒度在1mm~2mm的粗煤泥在分选后获得了79.89%的精煤,而粒度在0.3mm~1mm的粗煤泥在分选后获得了88.5%的精煤,分选密度大约为1.6g/mL;总体上干扰床分选机弥补了原有分选技术的不足。     

高灰易泥化粗煤泥分选技术的探讨

分析了色连二矿选煤厂原煤特性,为解决煤泥水处理系统中存在的问题,决定增设粗煤泥分选环节;通过对目前粗煤泥分选设备性能的比较,选择TCS干扰床分选机分选1~0.25 mm的粗煤泥;分选效果测算表明,应用TCS能提高精煤产率,增加全厂经济效益,并解决因精煤背灰、粗煤泥量大而制约选煤厂正常运行的问题。     

中小型重介旋流器在大型选煤厂的应用

根据三座大型选煤厂工程实例,论述了不用粗煤泥分选系统,而是采用中小直径重介旋流器,也能实现粗煤泥有效分选,有效分选下限可降到0.15~0.25mm,简化了生产工艺,降低了工程投资和运行成本,提高了企业经济效益。     

三产品重介质选煤工艺在安泰选煤厂的应用

为设计高效、先进的炼焦煤选煤厂,通过对比分析目前国内常用炼焦煤工艺,结合安泰选煤厂的原煤性质及周边矿区现有分选工艺,研究确定安泰选煤厂工艺流程,并对选煤厂应用效果进行分析。结果表明,当分选精煤灰分为10%左右时,精煤产率均在50%以上,原煤可选性属于较难选~难选,为良好炼焦用煤。确定安泰选煤厂工艺流程为:预先脱泥无压三产品重介质旋流器主选,1.5~0.25 mm TBS粗煤泥分选,0.25 mm细煤泥浮选,经浓缩压滤后回收。分选密度稳定在1.40 g/cm3时,TBS精煤灰分为10.17%~11.71%,浮选精煤灰分为9.28%~10.67%,分选精煤灰分均在10%以下。中煤损失产率维持在1.85%~3.20%,中煤发热量为23 MJ/kg以上,达到动力煤要求。     

干扰床分选技术的研究

针对目前其它选煤设备对粗粒级煤泥不能有效分选的问题,提出了用干扰床分选机(TBS)处理1.25-0.8mm粗煤泥,介绍了干扰床分选机的原理;利用干扰床分选机对粗煤泥进行了分选试验,结果表明,干扰床分选机能够对上述粗煤泥实现分选,并具有很好的分选效果。     

大直径有压两产品重介质旋流器分选下限的探讨

针对大直径有压两产品重介质旋流器在神东大柳塔选煤厂应用过程中存在粗煤泥分选效果差的问题,通过调整末原煤入洗下限,对比原3 mm脱泥入洗工艺与末煤全部入洗工艺在粗煤泥分选效果方面的优劣,明确了该旋流器的分选下限能够达到0.25 mm,最优分选工艺为末煤全部入洗。     

石板选煤厂煤泥水系统的安全运行

石板选煤厂因高频筛入料旋流器跑粗严重,导致煤泥水中大于0.5 mm粒级含量居高不下;采取控制煤泥水系统入料粒度及浓度、改进加药方式、优化煤泥水运行工艺及强化管理等措施,取得了较好效果,保证了选煤厂正常生产。     

尾煤泥两段浓缩、两段回收工艺在田陈矿选煤厂的应用

针对田陈煤矿选煤厂尾煤泥中大于0.045 mm粒级含量较高的特点,采用两段浓缩、两段脱水回收工艺流程进行改造;将粗尾煤泥和细尾煤泥根据各自特征分别由沉降过滤式离心脱水机和压滤机回收,实现了煤泥全部厂内回收、洗水闭路循环、工业废水零排放,循环水浓度低至0.3 g/L。