若干物料中f—CaO的微观结构及水化活性

通过测定掺不同高游离氧化钙物料水泥浆体的膨胀率、各龄期硬化水泥浆体中氧化钙ＸＲＤ衍射峰峰强及不同物料中游离氧化钙的微观结构、晶格畸变,可以得出结论：不同物料中游离氧化钙的水化活性是不同的,且高钙粉煤灰中游离氧化钙的水化活性〉熟料中游离氧化钙的水化活性〉钢渣中游离氧化钙的水化活性。     

高钙粉煤灰水泥浆体的膨胀性能

采用上海地区的两种高钙灰，以硬化水泥浆体试件在水中的膨胀率为指标，研究了影响高钙灰水泥浆体膨胀性能的因素。试验结果表明：浆体中游离氧化钙含量是最重要的影响因素；提高高钙灰细度能有效降低浆体在水中的膨胀值；水泥品种与标号对膨胀值有一定影响；强度的影响不如游离氧化钙明显。     

游离氧化钙在水泥浆体中的水化历程定量研究

在水泥浆体中掺入以氧化钙为主要组分的复合膨胀体系,采用化学分析(硝酸锶催化-乙二醇-乙醇-苯甲酸法)和仪器分析(差示扫描量热(DSC))相结合的方法,测试水泥浆体中游离氧化钙(f-CaO)的含量变化,并分析了氢氧化钙、碳酸钙和硫酸钙等水泥浆体中常见含钙矿物对测试结果的影响,获得了f-CaO在水泥浆体中的水化反应程度随时间的变化规律.结果表明:膨胀熟料中的f-CaO在水泥浆体中的反应极为迅速,在20℃恒温条件下,水胶比为0.4的水泥浆体加水搅拌2h后f-CaO的水化反应程度即达到30%,1d反应程度即超过50%,7d基本反应完全.因而f-CaO的水化膨胀作用主要发生在7d前,7d后的膨胀则主要来源于膨胀熟料中硫酸钙、硫铝酸钙等组分的继续水化.水泥浆体中葡萄糖酸钠缓凝剂的掺加对膨胀熟料中f-CaO的水化反应有一定延迟作用,但效果有限.     

高钙粉煤灰中游离氧化钙水化动力学研究

通过测定高灰水泥硬化浆体的膨胀值,探讨了膨胀值与水化时间和温度的关系;选择动力学模型进行计算,得出了反应速率常数和反应活化能等动力学参数。试验证明,细磨可以提高高钙灰中游离氧化钙的水化速率,进而改善其膨胀性能,某些外加剂可以改变高钙灰的水化反应速率。     

大掺量高钙粉煤灰水泥浆体体积安定性控制研究

试验采用喷雾结合人工翻拌、库内堆放水化消解5～7d、水泥磨机粉磨使细度达到Ⅱ级灰标准等技术措施,虽然高钙灰掺量高达60%时,其水泥浆体雷氏膨胀量仍满足规范要求,有效地解决了高钙灰在水工碾压混凝土中应用的技术难题.目前,高钙灰已进行了规模性生产和施工应用,技术经济效益明显.试验还发现,高钙灰中游离氧化钙含量大于规范要求(≤4%)时,其蒸煮安定性仍然合格.规范采用游离氧化钙含量和蒸煮安定性合格两项指标判断高钙灰合格与否值得商榷,实际工程使用应以蒸煮安定性合格来控制.     

混凝土中水泥安定性的简易检验

本文研究了水温与水泥中游离氧化钙水化膨胀速度，水泥胶砂强度和混凝土强度的相互关系。讨论了水泥安定性对混凝土强度的影响以及混凝土中水泥安定性的简易检验。     

游离氧化钙对混凝土质量影响检测方法

水泥中游离氧化钙f-CaO含量过高会引起其安定性不良,致使混凝土强度降低,影响结构安全。文中依据GB/T50344-2004《建筑结构检测技术标准》中所提出的游离氧化钙f-CaO对混凝土质量影响的检测方法,结合实际工程的检测,详细阐述了游离氧化钙f-CaO对混凝土质量影响的检测方法,以供读者参考。     

高钙粉煤灰混合水泥体积稳定性的研究

通过试验研究了高钙粉煤灰混合水泥硬化水泥浆体的体积安定性和自由线膨胀率,探讨了高钙粉煤灰中游离氧化钙对混合水泥体积稳定性的影响规律及作用机理。结果表明,无论是掺加原状高钙粉煤灰还是经机械力化学改性后的高钙粉煤灰,混合水泥的雷氏夹膨胀值均随高钙粉煤灰掺量的增加而增大,不同类别高钙粉煤灰对混合水泥净浆自由线膨胀率的影响规律也与其相似。混合水泥中由高钙粉煤灰引入的游离氧化钙量超过一定限度时,水泥的体积安定性会产生突变,混合养护条件下高钙粉煤灰混合水泥净浆能否补偿收缩取决于由高钙粉煤灰引入的游离氧化钙量。     

游离氧化钙含量对水泥安定性和强度的影响

通过对水泥中游离氧化钙含量和水泥安定性以及水泥强度的分析检测,研究了水泥中游离氧化钙的含量对水泥安定性和水泥强度的影响,并对其原因进行了初步探讨和分析。     

水泥中有害成分含量的检测方法及控制要点

氧化镁、三氧化硫和游离氧化钙是影响水泥安定性的有害成分,本文简要地介绍了氧化镁、三氧化硫和游离氧化钙含量的检验方法,总结了实际检测中的注意问题及操作要点,为实际测定工作提供参考。     

CaO-Al2O3-P2O5三元体系中胶凝材料的设计、制备与水化

在CaO-Al_2O_3-P_2O_5三元体系中设计了以磷铝酸钙、铝酸钙和磷酸三钙为矿相组成的磷铝酸盐水泥熟料,并利用溶胶凝胶法、高温固相反应法制备了不同矿相含量的系列熟料,定量分析了熟料的矿相含量,测试了净浆凝结时间和抗压强度,分析了水化硬化浆体的微观结构.结果表明:磷铝酸盐水泥熟料水化凝结时间正常,磷铝酸钙含量越高,凝结时间越短;其水化硬化试件具有高强早强的特性,早期和后期强度都较高;磷铝酸盐水泥硬化浆体微观结构致密,在28d内水化产物主要为水化铝酸钙(C_2AH_8)、CaO-Al_2O_3-H_2O凝胶、CaO-Al_2O_3-P_2O_5-H_2O凝胶;磷铝酸盐水泥熟料中实际所含矿相含量与设计相符,证明熟料设计思路可行,为开发新型胶凝材料提供了新设计思路.     

高性能矿渣胶凝材料的水化产物研究

用能谱仪对高性能矿渣胶凝材料样品进行了微区化学成分定量分析,结果表明：高性能矿渣胶凝材料的水化产物主要为CaO/SiO2质量比接近于1的铝硅酸钙凝胶,另外还含有少量的Na2O,MgO成分。     

高钙粉煤灰中f-CaO对砂浆收缩的补偿作用

通过对高钙粉煤灰水泥砂浆和低钙粉煤灰水泥砂浆干燥收缩和自生收缩的系统试验和比较分析 ,发现高钙粉煤灰中的f CaO水化产生的膨胀可补偿砂浆的干燥收缩和自生收缩 ,对低水胶比水泥基材料自生收缩的补偿作用更加明显。高钙粉煤灰可能是解决低水胶比高性能混凝土过大自生收缩难题的一种廉价有效的活性掺合料     

氧化钙膨胀熟料的水化动力学

通过对氧化钙膨胀熟料的水化动力学研究,探讨了水化程度与水化时间、水化反应温度的关系;利用Avrami结晶反应动力学模型对试验结果进行拟合,得出了不同水化反应温度下的水化反应速率常数和反应活化能等动力学参数.结果表明：氧化钙膨胀熟料具有较快的水化反应速率,其早期水化程度随水化反应温度的增加而增长明显,水化时间不断减少;此后的水化反应程度逐渐趋缓.通过计算可得到氧化钙膨胀熟料的水化反应表观活化能Ea为24.14kJ/mol.     

外加剂对硫铝酸盐水泥基材料水化的影响研究

研究了Na2SO4和Li2CO3对硫铝酸盐水泥-粉煤灰复合胶凝材料的凝结时间、电阻率、水化产物和抗压强度的影响规律。结果表明,Na2SO4和Li2CO3均能促进复合胶凝材料的凝结硬化,加速复合体系1 d龄期内的水化进程,降低硬化水泥浆体1 d龄期时的电阻率,且Li2CO3的水化促进效果更明显。掺入Na2SO4和Li2CO3后,复合体系的主要水化产物仍是钙矾石,在水化产物中并未发现Ca(OH)2晶体;Na2SO4的掺入会增大复合体系的1 d抗压强度,但3 d龄期后抗压强度略有降低,而Li2CO3的掺入会增大复合体系在28 d龄期内的抗压强度。     

高钙粉煤灰作为混凝土膨胀剂的初步研究

利用高钙粉煤灰中ｆ－ＣａＯ水化时产生的膨胀能,将其制成节能、利废型混凝土膨胀剂。高钙粉煤灰与Ｓ－激发剂按一定比例复合后可直接掺入混凝土中配制膨胀混凝土。与ＵＥＡ膨胀剂相比,配制性能相当的膨胀混凝土时,掺高钙粉煤灰的成本显著低于掺ＵＥＡ者。     

不同产地石灰石CFB燃烧脱硫活性试验研究

本文对不同产地石灰石循环流化床（CFB）燃烧脱硫活性进行试验研究,研究了不同石灰石加入量（不同钙硫比）、不同温度对石灰石脱硫活性的影响.研究表明：所选择的石灰石样品CaO含量基本都大于50％;随石灰石加入量增加,脱硫活性随之增加,当钙硫比达到4.57～5.11之间,增加幅度均有所下降,表明样品最佳的钙硫比在4.57～5.11之间;不同石灰石样品随温度升高,脱硫活性表现出明显差异,主要由于不同产地石灰石的碳酸钙结构不同导致.     

混凝土中f CaO引起的体积安定性鉴定方法

结合检测实例介绍了混凝土中ｆＣａＯ 引起的体积安定性的两种鉴定方法．膨胀应力法：定量分析混凝土中残存的ｆＣａＯ,估测ｆＣａＯ水化产生的膨胀应力,比较膨胀应力与混凝土抗拉强度的大小,据此评定混凝土体积安定性;沸煮法：根据沸煮前后混凝土超声波声速、劈裂抗拉强度及混凝土薄切片的变化,评定混凝土体积安定性．     

混凝土破损结构的补偿收缩修补砂浆

补偿收缩砂浆通常为预拌水泥基材料。在众多粉状组成成分中便含有膨胀剂,以死烧氧化钙(CaO)或硫铝酸钙(CSA)为代表的膨胀剂,在钢筋或粗糙混凝土基层摩擦力的限制作用下,在修补砂浆中产生压应力。由于CaO或CSA膨胀剂只有在有水的情况下才能水化,因此为保证使用效果,砂浆必须仔细养护,如不进行仔细的潮湿养护,修补工作很可能由于没有产生有效的压应力而失败,预压应力由限制膨胀产生。本工作致力于研究含CaO或CSA膨胀剂、减缩剂(SRA)砂浆在有无潮湿养护下的性能。由于有减缩剂SRA与膨胀剂的配合,即使在没有任何潮湿养护措施下,也会产生限制膨胀。但是,当CaO与减缩剂SRA复合使用时,这种效应比CSA膨胀剂更明显。