柔性石墨密封(下)

柔性石墨密封件主要用于填料密封和垫片密封,表3列出了国产主要柔性石墨品种。表列之外,还有各种柔性石墨-金属复合垫片等。安装技术分填料密封和垫片密封两部分叙述。.压盖填料密封压盖填料密封是最原始、最简单的密封方法,阀杆密封、搅拌器轴封、叶片式、容积式泵以及真空泵的大部、汽锤密封、热交换器填料密封、氨压缩机密封等均可采用压盖填料密封。     

一种拆卸密封压盖的工具

密封压盖是水隔离矿浆泵罐体上检测装置中的一个主要零件。密封压盖由尼龙材料制成 ,其主要作用是将罐体内的介质与外界隔离 ,同时不影响检测开关的检测效果。为了保证隔离效果 ,通常密封压盖与压盖底座之间采用较小的配合间隙。由于尼龙材料具有吸水性 ,在使用一段时间后体积膨胀 ,与1 螺母　 2 压板　 3 压盖底座4 密封压盖　 5 拆卸工具　 6 罐体图 1　拆卸简图底座的配合就变得较紧 ,当需要更换时 ,由于罐体内不能作业 ,同时又不能将其碎片掉入罐体内 ,因此 ,很难将密封压盖取出。为此设计了一种专用拆卸工具 (如图 1) ,经使用 ,效果…     

介绍一种机械密封结构

介绍一种机械密封结构刘启中（沈阳炮兵学院）我们针对摆线减速机设计出机械密封。其结构如图１所示，动环６、轴套２与旋转轴１胶接成一体，波形簧３放入压盖７内，静环４（含密封圈９）放入压盖７用键５联接置于波形簧３上面。机械密封又称端面密封，是旋转轴用动密封。...     

多级泵机械密封的改进

内蒙古商都县化材厂净化车间对多级泵的机械密封做了改进 :①将高压侧密封压盖至泵入口加装一根14ｍｍ的卸压管 ,它可以起到降低密封腔压力的主要作用 ,同时流动的溶液能将动静环摩擦产生的热量带走 ,还起了平衡轴向力的作用。②将低压侧密封压盖加装一根14ｍｍ软水管 ,加注压力为 0 5ＭＰａ的软水冲洗和冷却机械密封。自从 1999年 2月份改进以后 ,至今运行平稳 ,无泄漏。多级泵机械密封的改进可以节约大量的人力物力和碱液的大量流失 ,经济效益可观。仅机械密封及附件 ,每年至少节约 8套 ,价值4 0 0 0元多级泵机械密封的改进@孙福…     

磁性流体密封

1.前言作为旋转机械密封装置的代表,有压盖密封垫、润滑油密封、机械密封等。在这些接触式密封中,由于在高速旋转时要极力抑制流体的泄漏,摩擦阻力的增大以及由此造成发热,磨损等问题尚未获得解决。最近,工业技术发展突飞猛进,即便在密封的领域也是如此。例如与真空器壁相连通的轴密封,要求提供保证     

Y9-35-1型锅炉用离心引风机密封的改进

我们车间有三台Y9-35-1型锅炉用离心引风机,原用稀油润滑。两端密封为羊毛毡垫,效果不佳:即磨损较快,密封寿命不长,漏油严重,且检修不便,耗费工时,甚至损坏轴承,影响生产。针对这种情况,我们作了适当改进。在原两端压盖上增设了一个密封装置。为了保证同心度,两端压盖在车床上平一刀,并在密封套里填充聚四氟乙烯粉末,用压盖压紧,聚四氟     

Ⅴ型重叠式密封

早期的密封,往复式拉杆和光滑柱塞的密封使用填料箱。当时几乎什么东西都往里装,由压盖随动件压紧。经长时间的改进后用绳状填料。到后来,转动部位还采用编织填料。至于对柱塞的皮碗和拉杆的密封帽,开始使用重叠盘形皮革填料。当在皮革圆环的内外表面压制出凸缘时,便创造了V型皮碗。发现这些重叠的斜角切边凸缘,其密封性比任何其它设计更好。用金属压盖随动件压紧,可以形成一组极好的重叠式密封。重叠式密封的优点是摩阻、磨损和密封性均可调整,缺点是须经常调整。它改进了单凸缘设计,解决了密封材料的可调性问题。一般在新设计的方案中是     

第三代集装式机械密封

集装式机械密封是把动环、静环、弹簧、辅助密封圈、轴套、压盖静密封垫圈等7个主要零件组合成一起的一个集合体，也可称集装式机封（Cartridge Seal）．有时也称卡式密封。     

离心泵填料密封的改造

离心水泵填料轴封经常滴漏的原因是现有的水封结构和密封材料不利于密封。介绍对SH型双吸水泵取消水封结构的改造方法和更换密封材料。改造后的填料密封效果好,可达到填料压盖处长期不滴漏、泵耗功减少的效果。     

机械密封初探

机械密封是一种旋转轴用动密封,通常又称端面密封,它靠两个密封元件动环和静环之间的光洁而平直的端面相互贴合,并且在相对转动下由弹性元件,辅助密封圈等构成的轴向缓冲机构而构成密封的装置。机械密封一般有四个密封处(见图1):其中三处静密封,它们是:密封压盖与壳体接触面处,静环与密封盖接触处,动环与旋转轴之间,这三处都是靠加密封垫或胶圈来密封。一处动密封,靠动、静环端面的紧密贴合来达到密封的目的。     

基于TRIZ物场变换法的液压活塞杆密封技术研究

阐述了TRIZ的物质一场模形及应用物场变换法（76标准解法）求解问题的流程，探讨了液压活塞杆的动态密封机理，根据液压活塞杆O形圈密封、Y形圈密封和聚合体密封几种典型动态密封型式，构建了相应的物场模型，基于物场分析方法和TRIZ标准解法，进行了液压活塞杆密封问题的求解和结构实现研究，为液压活塞杆动态密封的结构创新提供了理论依据。     

水下船体表面清刷机器人密封的设计

水下船体表面清刷机器人伺服电机输出轴可供密封用的轴向尺寸不足4mm,采用常规的动密封方式难以进行密封。根据机器人水下作业环境的要求,对机器人的密封结构和密封方式进行了分析和设计。通过对水下船体表面清刷机器人的静、动密封试验,以及机器人的实际应用结果表明水下船体表面清刷机器人静密封采用O形圈,动密封采用旋转格莱圈和优质毛毡,密封设计合理可用;在伺服电机输出轴上加轴套,既起到了联接的作用,又为密封创造了条件,较好地解决了电机输出轴轴向尺寸小导致的密封难的问题,是一种较好的动密封装置。     

氢冷汽轮发电机浮动环密封瓦结构创新设计研究进展

浮动环密封瓦是氢冷汽轮发电机的轴端关键密封件,提高其浮动性可有效降低耗氢量和提高发电机运行可靠性。综述氢冷发电机轴端密封发展历程中的3种典型产品：盘式密封瓦、环式密封瓦和以分段碳环密封为代表的先进浮动环式密封,简述各种浮动环密封瓦的结构特点和工作原理,分析密封瓦浮动性和氢气耗量的关键影响因素,重点探讨围绕以降低耗氢量、提高浮动性为目标的各类密封瓦结构和密封油系统创新设计方案及适用条件,为氢冷汽轮发电机轴端密封的技术研究和工程应用提供参考。     

水下作业工具中齿轮马达轴端密封的研究

通过对水下作业工具管路卸油压力的分析,确定了齿轮马达输出轴轴端密封的压力,分析了唇形骨架密封失效的原因,设计了O形密封圈与L形衬环组成的组合式密封,介绍了密封原理,分析了O形密封圈受力密封状况及L形衬环工作原理,经过对水下作业工具中液压马达轴轴端密封的改造及实验,实现了液压马达输出轴的带压旋转动密封,保证了水下作业工具的稳定、可靠、安全作业。     

油封密封中旋转轴磨损对策研究

采用油封密封的旋转轴经常因为油封唇口和轴之间的摩擦而发生磨损,使密封失效。提出了在旋转轴上安装套筒或聚四氟乙烯环2个办法来避免油封对轴造成的磨损,提高了密封的可靠性,并延长了轴的使用寿命。     

轴用VL形组合密封件装配工艺仿真研究及验证

橡塑组合密封是由橡胶圈和塑料密封环组成,安装过程中塑料环的变形对密封性能有重要影响。以轴用VL形组合密封为例,基于三维有限元仿真模型和可视化密封装配台架针对不同流程的装配工艺开展研究。利用有限元仿真还原密封圈装配过程,搭建可视化密封件装配台架,开展密封件装配试验,验证有限元仿真装配过程的准确性;提取密封界面接触压力、接触宽度等关键参数,评判密封性能;建立密封性能与装配工艺之间的关系,优化密封件安装、矫正工艺流程,解决装配过程随机化、经验化问题。试验结果表明：常温安装时密封面接触宽度要小于加温安装;对于轴用VL形组合密封,在相同介质压力条件下接触宽度越小则密封面接触压力越大,从而密封性能越好。因此可以得出常温装配时密封性能更优。     

大功率瞬态工作离心泵密封系统的选型设计

介绍了大功率特种离心泵的瞬态工作特性,分析了离心泵中旋转主轴密封系统的特殊性能要求。以特殊工作需要为依据,探讨了几种可能被采用的传统和新型密封型式,介绍了填料密封、机械密封、浮环密封、螺旋密封和磁流体密封的工作原理、性能特点和适用范围。根据密封装置工作条件的特殊性和各种密封的性能和结构特点,设计了适合于瞬态工作离心泵的组合密封结构形式,并对该组合密封的适用性进行了分析。     

船舶艉轴密封装置O形橡胶密封圈失效分析

介绍了船舶艉轴密封装置密封原理,通过对船舶艉轴密封装置橡胶密封圈失效形貌特征及装置失效部位密封结构的实例分析,探讨了该类O形橡胶密封圈失效的原因,并提出了相应的改进措施。分析表明,橡胶圈压缩率偏大,橡胶环及与其接触部件的材质硬度偏低和加工精度不够,密封沟槽宽度偏大,磨粒侵入和润滑不良是导致艉轴密封装置O形橡胶密封圈失效的主要原因。     

离心压缩机新型轴封设计

针对2MB—CH型离心压缩机设计了一种新型的轴封结构，该结构结合了迷宫密封和抽气密封的优点，并采用蒸汽作为阻塞介质，结构简单，运行费用低，无污染，安全可靠。现场应用表明。该种密封的性能明显优于其它密封形式。     

Turbulent Operation of the Visco Seal

A theoretical analysis of the turbulent operation of the visco seal is presented. The resulting turbulent sealing equation correlated well with test data. It is shown, that good sealing capability can be obtained over a wide range of geometrical variables. It was also found that for shaft diameters over 1 inch, curvature effects are small; and that within the accuracy of the test data, the sealing capability is independent of thread location, shaft or sleeve. Power loss for seals of length to diameter ratio greater than one can be conservatively estimated by treating the seal as a smooth shaft rotating in a close clearance sleeve and neglecting the grooves.