热处理工艺对ZG40CrNi2Mo力学性能的影响

为确定ZG40CrNi2Mo的稳定热处理工艺,使其拥有良好的强韧型配合,获得较高的综合力学性能,通过试验对照,研究了热处理工艺对ZG40CrNi2Mo力学性能的影响。试验结果表明,试样经过860℃淬火+550℃回火的调质工艺热处理后,材料获得了最佳综合力学性能,抗拉强度达到1 156 MPa,屈服强度达到1 034 MPa,常温冲击功KU₂达到53 J,-40℃冲击功KU₂达到22.5 J。     

40CrNi2Mo钢的低温力学性能

采用低温拉伸试验与系列冲击试验对调质态40CrNi2Mo钢的低温(室温～-150℃)力学性能进行了研究。结果表明:该钢屈服强度和抗拉强度随温度的降低而升高,断面收缩率、伸长率随温度的降低而减小,并且它们与温度均呈线性关系;求出了该钢屈服强度与抗拉强度随温度变化的关系式;根据绘制出的冲击功曲线,根据综合能量法及断口形貌可确定其韧脆转变温度为-125℃。     

40CrNi2Mo调质钢轴表面堆焊

如图1所示的轴在车削加工中,由于误将轴颈φ138_(+0.015)~(+0.040)mm车削至φ130_(+0.015)~(+0.040)mm,共车完3根。为了减少损失,保证工期,经研究决定采用轴表面堆焊的工艺措施,把误车去直径方向小8mm、长130mm的缺陷挽救回来,再重新进行表面车削加工至φ138_(+0.015)~(+0.040)mm,以符合图纸设计要求。 轴技术要求如下:轴热处理调质硬度 277～     

40CrNi2Mo中硬调质齿轮弯曲疲劳强度试验研究

对40CrNi2Mo材料中硬调质齿轮进行了弯曲疲劳强度的试验研究。本课题参考德国FVA推荐的齿轮承载能力试验方法统一规定,采用高频脉动试验方法,双齿加载形式。取4个应力级进行常规成组法试验,取得了26个数据。数据表明,在定应力下的寿命分布遵从对数正态分布,在定寿命(循环基数N0=3×106)下的齿根极限应力遵从威布尔分布。     

冲蚀角度对40CrNi2Mo材料冲蚀磨损性能的影响

采用自主研发的冲蚀磨损试验机对40CrNi2Mo合金钢试样进行冲蚀磨损试验,讨论在不同冲蚀角度下40CrNi2Mo合金钢材料的冲蚀磨损机制,采用电镜分析材料冲蚀磨损后的形貌特征。结果表明:该合金钢的磨损量随冲蚀角度的增大先增大后减小,最后出现小幅回升,最大磨损量出现在30°左右,小角度冲蚀磨损特征表现为微切削,大角度冲蚀磨损特征表现为塑性变形,符合典型的塑性材料的冲蚀磨损规律。     

34CrNi3Mo齿轮轴锻后热处理工艺改进

针对大截面34CrNi3Mo齿轮轴热处理过程中常出现的硬度偏高和生产厂家复检强度不合格问题进行分析和研究,提出了起伏等温退火等改进措施并应用于实际生产中,结果表明,该工艺方案明显改善了工件热处理质量,提高了产品的使用寿命。     

重载齿轮用20CrNi2Mo 和20Cr2Ni4 钢热处理工艺性能对比研究

通过对20CrNi2Mo钢和20Cr2Ni4钢进行渗碳表面强化处理,检测试样的变形,测试渗层的碳浓度梯度,试样的有效硬化层及表层的残余奥氏体含量。结果发现,20CrNi2Mo钢变形倾向明显小于20Cr2Ni4钢,其碳浓度梯度分布合理,硬化性能好,表层残余奥氏体含量及分布理想,热处理工艺性能优于20Cr2Ni4钢。     

电阻应变片式传感器40CrNiMo弹性体的热处理

４０ＣｒＮｉＭｏ是制造测力与称重传感器的常用材料,其热处理工艺对弹性体和称重传感器的性能起着决定性作用。本文将对该种材料弹性体的基本热处理工艺予以介绍。     

显微组织对 20CrNi2Mo 钢机械性能的影响

研究了２０ＣｒＮｉ２Ｍｏ钢经过淬火加高温回火后显微组织对该钢种机械性能的影响。同时论述了影响机械性能的因素，主要是马氏体板条“束”，以及由这些轮廓清晰的“束”组成的、具有小角度边界分离和大角度边界分离的“块”     

40CrNi2MoE钢的高温塑性变形特征

采用Gleeble-3800型热力模拟试验机,在温度为1 123~1 423K、应变速率为0.01~10 s-1的条件下,对40Cr Ni2Mo E钢进行了高温轴向单道次压缩变形试验,根据压缩试验结果绘制了高温塑性流变曲线,并观察了变形后的显微组织。结果表明:该钢的流变应力和峰值应变随着变形温度的升高和应变速率的降低而减小;在真应变为0.9,应变速率为0.01~10 s-1的条件下,随着应变速率的提高,其发生完全动态再结晶的温度也逐渐升高;当应变速率为10 s-1,变形温度高于1 323 K时,该钢才会发生完全动态再结晶;计算得到40Cr Ni2Mo E钢的热变形激活能为333.726 k J·mol-1,并建立了该钢动态再结晶条件下峰值应变与Zener-Hollomon因子的定量关系以及高温塑性变形本构方程。     

显微组织对20CrNi2Mo钢机械性能的影响

研究了２０ＣｒＮｉ２Ｍｏ钢经过淬火加高温回火后显微组织对该钢钟机械性能的影响。同时论述了影响机械遥因素，主要是马氏体板条“束”，以及由这些轮廓清晰的“束”组成的，具有小角度边界分离和大角度边界分离的“块”。     

基于ABAQUS的40CrNi4Mo1V稳态切削过程有限元模拟

切削过程有限元分析是利用数学近似的方法对刀具与工件的切削状态进行模拟.应用ABAQUS有限元分析软件对45钢金属稳态切削过程进行了有限元模拟,采用了Johnson-Cook本构模型和Johnson-Cook分离准则,针对不同刀具前角、不同切削速度,对切削过程进行模拟,在输出应力和应变云图以及切削力曲线的基础上,对模拟结...     

9Cr2Mo顶尖热处理攻关

作为卧式机床的关键工件,顶尖的热处理质量直接影响着机床的加工能力及加工精度。75°-400;TS89-2顶尖采用9Cr2Mo材质加工。此工件的热处理工艺难点表现为：一是有效厚度大,最大外圆尺寸达560mm,没有合适的冷却介质将工件淬硬至工艺要求的硬度;二是零件形状极为复杂（如附图所示）,法兰盘处极易开裂。     

G20CrNi2MoA钢制轴承套圈的热处理工艺

通过制定合理的G20CrNi2MoA钢制轴承套圈热处理工艺,使轴承套圈的工作表面具有高的硬度、耐磨性、高抗疲劳性,而心部具有高的强韧性,能够承受高冲击载荷,以达到轴承的使用要求。     

G20CrNi2MoA渗碳后热处理工艺的研究

本文祥细探讨了G20CrNi2MoA钢渗碳后的热处理工艺对渗碳层特性和机械性能的影响:随着第二次淬火温度的提高,渗碳层的强韧性和耐磨性将下降;接触疲劳寿命L_50不断增长,L_10的变化平缓;二次淬火的加热速度越慢,L_1O越高,回火温度的提高,L_50将增长,L_1O稍有下降。渗碳表层的固溶碳浓度以0.6～0.7%为宜;残余奥氏体量以20～25%为好;二次碳化物量应控制在5%左右。表面硬度为HRC_(61)时,既有良好的耐磨性,又有较高的接触疲劳寿命。该钢渗碳后的二次淬火温度以810℃为宜,回火温度可选择170℃左右。     

40CrNi2MoA合金钢的弯曲微动疲劳特性

在不同弯曲载荷下,对40CrNi2MoA合金钢进行弯曲微动疲劳试验,建立其弯曲微动疲劳下的循环次数-应力曲线;通过对微动损伤区的微观分析,研究该合金钢的弯曲微动疲劳特性。结果表明:40CrNi2MoA钢弯曲微动疲劳应力曲线不同于常规疲劳应力曲线,呈现"C"型曲线特征;随着弯曲载荷的增加,微动依次运行于部分滑移区、混合区和滑移区;相对于另外两个区域,混合区试样的裂纹更易萌生、扩展且微动疲劳寿命最短;试样表面的磨损机制主要为磨粒磨损、氧化磨损和剥层;由于接触应力和弯曲应力的影响程度不同,弯曲微动疲劳裂纹的扩展分为三个阶段,即接触应力控制阶段、接触应力与弯曲疲劳应力共同控制阶段和完全受弯曲应力控制阶段。     

35CrNi1Mo钢的氮化性能

35CrNi 1 Mo钢经热刻蚀气体氮化后,可以达到较高的氮化硬度(HV 660左右),在较短的氮化时间内,可以达到所需的氮化层深度(0.3～0.4 mm),氮化变形小。用该钢制作的细长筒类零件,性能指标均达到了美国同类产品的水平。     

9Cr2Mo轧辊热处理试验研究

通过对9Cr2Mo轧辊进行退火、调质、淬火、回火、深冷处理、二次低温回火等热处理后,能够显著提高轧辊的综合力学性能和使用寿命,有效保证轧辊的表面粗糙度等外观质量,大大降低轧辊的生产成本,提高轧机生产效率,增加经济效益。     

ZG70Mn2Mo铸钢轧辊的热处理

铸钢轧辊具有较高的抗拉强度和韧性,兼有良好的咬合性能。冶金企业对轧辊的需求量很大,但铸钢轧辊的占有量却很小。由于铸钢轧辊成本比锻钢低30％～40％,如何挖掘铸钢轧辊潜力,是目