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奥氏体锰钢的综合加工硬化机理 总被引:19,自引:1,他引:18
本文分析讨论了奥氏体锰钢加工硬化机理的几个主要假说:即高位错密度,动态应变时效,形变孪晶及形变马氏体四种强化机理。根据形变奥氏体锰钢的显微照相及TEM,与改变合金成分及形变量对此合金结构的效应,认为几个机理都起作用,而起主要作用的机理则决定于应变量,奥氏体的堆垛层错能及稳定度。设计能充分加工硬化并且抗磨的奥氏体锰钢的成分时就应综考虑各组成合金的元素含量对各个机理的效应及最终产生的对加工硬化能量及硬 相似文献
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奥氏体中锰钢加工硬化的微观机制 总被引:2,自引:0,他引:2
应用固体与分子经验电子理论对中锰钢奥氏体的价电子结构进行的计算表明,有C-Mn原子的偏聚;用TEM组织观察和能谱分析发现奥氏体中有锰元素的偏聚;在TEM薄膜原位动态拉伸变形试验中观察到应变诱发马氏体中有锰元素的偏聚;在TEM薄膜原位动态拉伸变形试验中观察到应变诱发马氏体的形核与长大及高密度位错产生的过程;能谱分析发现马氏体相变区锰含量较低,从而提出应变诱发马氏体相变强化与高位错强化的双重作用是中锰 相似文献
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以Mn13钢为基础,在其他基本成份不变的情况下,对不同锰含量的奥氏体锰钢性能进行了研究,表明锰含量在7%-20%均可得到单一奥氏体组织的锰钢。 相似文献
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锰钢奥氏体组织与性能的价电子结构分析 总被引:2,自引:0,他引:2
锰钢奥氏体的价电子结构和原子组态计算表明,在含C、Mn晶胞中,C-Mn键的共用电子对数最多,异类原子间的结合力大于同类原子间的结合力:一个晶胞含一个锰原子的几率最大。通过价电子结构的主要数据,从微观结构方面揭示了锰钢奥氏体的成分偏聚、组织稳定性、塑韧性和加工硬化及其变化的本质。 相似文献
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奥氏体耐磨锰钢的研究现状与进展 总被引:10,自引:1,他引:9
在综述奥氏体耐磨锰钢的特点、微观结构、加工硬化机理、磨损与耐磨机理的基础上,提出应深入开展其微观结构与组织及性能的关系以及变形与磨损行为的系统研究,为该类钢的生产和应用提供了更充分的理论和实验依据。 相似文献
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在25 kg真空感应炉充氩气或大气下加氮化铬铁熔炼成不同氮含量的试验用1~2Cr13Mn9Ni4钢(/%:0.08~0.18C,0.17~0.34Si,8.11~9.27Mn,0.008~0.028P,0.007~0.032S,12.57~13.34Cr,4.05~4.65Ni,0~0.34N)。该钢经锻造、热轧成0.8 mm钢带,再进行0~45%的冷轧变形。试验研究了冷轧变形量和氮含量对该钢组织,力学性能和耐蚀性的影响。结果表明,通过降碳和加适量氮可改善Cr13Mn9Ni4钢的强度和塑性;冷变形钢在敏化状态下均有不同程度的晶间腐蚀倾向;氮有利于提高亚稳奥氏体不锈钢相组成的稳定性;氮使不含稳定化元素的亚稳奥氏体不锈钢在SO42-介质中易于钝化,提高了在非敏化状态下的耐腐蚀性,同时明显提高了在Cl-介质中耐点蚀性能。 相似文献
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高氮Fe-Cr-Mn-Ni系奥氏体不锈钢的加压感应熔炼 总被引:3,自引:0,他引:3
采用MgO坩埚高频真空感应炉在氮气压力0.45~1.0MPa、温度1640~1700℃下,对加压感应熔炼高氮Fe-Cr-Mn-Ni系奥氏体不锈钢进行了实验研究。结果表明,1913K、1.0MPa氮气氛中Cr12、Cr17Mn5Ni5、Cr19Mn15和Cr20Mn8不锈钢中氮的溶解度分别为0.391%、0.692%、1.120%和0.899%,氮在液态不锈钢中的溶解与Sievert定律有所偏离;氧浓度在350×10-6内,1913K、1.0MPa氮气氛中Cr20Mn8钢液的吸氮反应仍为一级反应,其传质系数为0.023cm·s-1;随钢中氧浓度的增加,液态钢的吸氮速率和钢液中的平衡氮含量显著降低。 相似文献
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316L超低碳不锈钢(/%:0.010~0.013C、17.50~17.67Cr、10.10~10.60Ni、1.89~2.02Mo、0.020~0.201N)由200 kg真空感应炉冶炼,并经550 mm轧机热轧成15 mm钢板。研究了1 050℃40 min水冷,750℃25~100 h空冷后316L钢的组织和冲击韧性。结果表明,随时效时间增加,316L钢的冲击功下降;同样时效时间,0.201%N的高氮316L钢的冲击功低于0.020%N较低氮316L钢,750℃100 h时效后两者的冲击功分别为40 J和150 J。低氮316L钢主要析出物为碳化物,在晶界和晶内呈细小弥散分布,尺寸为3~5μm;高氮316L钢析出物为100~200μm氮碳化物和σ-相,沿晶界分布。 相似文献
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研究了二次硬化超高强度AF1410钢(%:0.165C、14.10Co、9.83Ni、1.92Cr、1.05Mo)在800~1200℃ 5~180 min加热的奥氏体晶粒长大行为。结果表明,AF1410钢奥氏体平均晶粒尺寸随加热温度的升高和保温时间延长而增大,加热温度超过1100℃后,奥氏体晶粒发生严重粗化;不同加热温度下,该钢的奥氏体平均晶粒尺寸与保温时间符合Beck关系;建立了AF1410钢的奥氏体晶粒长大数学模型,800~1200℃加热时,该钢奥氏体晶粒长大平均激活能为220.2 kJ/mol,其奥氏体平均晶粒尺寸与加热温度之间符合Arrhenius关系。 相似文献
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采用热力学分析方法,对固态不锈钢304、304L、301S和301L(γ-相)以及奥氏体不锈钢熔体中氮溶解度进行了计算,得出了氮溶解度的计算模型;同时通过1 kg MoSi电阻炉对4种奥氏体不锈钢在1520~1580℃和33~100 kPa压力下的渗氮行为进行了实验研究。结果表明,氮在固态奥氏体不锈钢的γ-相中的溶解度最高;在常压冷却、凝固过程中存在的液相、δ-相至γ-相的转变;当不锈钢熔体中相对于δ-相过饱和的氮在钢中以气泡形式析出,则降低了奥氏体钢的氮含量,所以采用常压快速冷却或加压浇注有利于冶炼高氮奥氏体不锈钢。 相似文献
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试验的316LN钢(/%:0.011C,0.49Si,1.52Mn,0.016P,0.001S,16.65Cr,13.43Ni,2.18Mo,0.153N)为7.2 t铸锭初轧开坯并锻造成的Φ180 mm圆钢。利用Gleeble-3800热模拟试验机研究了316LN钢在应变速率0.1~50 s-1、1050~1200℃时的热变形行为和组织演变规律,并通过线性回归分析建立了316LN钢的本构方程。结果表明,变形温度升高有利于动态再结晶的形核,并在热变形过程中促进动态再结晶扩展;热变形过程材料常数α为0.0061,应力指数n为5.5436,表观激活能550.512 kJ/mol,动态再结晶晶粒数量随着变形温度的增加而增多,到1 200℃变形时发生了完全的动态再结晶。 相似文献
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AOD精炼高氮奥氏体不锈钢1Cr22Mn15N的工艺实践 总被引:3,自引:1,他引:2
用 20 t AOD精炼成分(%)为1.84C ,2.18Mn ,24.88Cr的粗炼钢水 ,经吹O2 、N2 ,加电解锰、硅铁、铝块以及NCr合金成分微调 ,冶炼出(%) 0.12C ,0.42Si,14.96Mn ,0.026P ,0.001S ,22.57Cr,0.56N的高氮奥氏体不锈钢 1Cr22Mn15N。精炼钢水浇铸成590kg锭 ,初轧轧成 135mm × 157mm坯 ,再经连轧成Φ8~12mm的棒材。成品材固溶处理后的屈服强度为565~585MPa ,抗拉强度920~955 MPa ,延伸率为54.5 %~56.5% ,具有优良的耐腐蚀性能 相似文献
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在实验室通过刚玉坩埚-硅钼棒电阻炉研究了吹氮时间(0~50 min),氮气分压(35~100kPa),吹氮流量(总流量0.3 L/min;N2:Ar=1:3~3:1),钢液温度(1 773~1 833 K)对0.8 kg 316 L不锈钢液(%:0.031C、16.13Cr、10.12Ni、2.12Mo)中氮含量的影响。结果表明,钢中氮含量随着吹氮时间、氮分压的增加而增大,随吹氮流量增加钢液氮含量达到饱和的时间缩短,氮的溶解度随着钢液温度的降低而升高。应用热力学模型和动力学模型对实验结果进行分析。 相似文献
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借助 X-射线衍射分析法研究了 0.45% ~1.44%Cu 对(%):0.068 ~ 0.072C 18.72~19.06Cr 、9.40~ 9.46Ni的304不锈钢-196 ℃低温拉伸应变诱发马氏体相变的影响。结果表明,Cu对304不锈钢-196 ℃应变诱 发e马氏体相变有明显的抑制作用;当Cu含量增至1.44%时,在经低温变形的钢中未检测到ε马氏体相变。随钢中Cu含量增加,-196℃ 应变诱发α'马氏体相变倾向降低,致使应变累积到一定程度后,流变应力低于低Cu钢。 相似文献