碳含量对帘线钢凝固析出TiN夹杂的影响

对含碳量（质量分数）分别为0．72％、0．82％和0．95％的帘线钢凝固析出TiN夹杂进行热力学研究,结果表明：碳含量对于不同强度级别的帘线钢中TiN夹杂的析出有着明显的影响．随着帘线钢碳含量增加,凝固前沿温度逐渐降低,析出TiN夹杂所需的氮钛活度积也逐渐下降．在相同的钢液初始Ti、N含量条件下,较高碳含量的帘线钢中析出的TiN夹杂尺寸会大于较低碳含量帘线钢中析出的TiN夹杂尺寸．为了控制超高强度级别的过共析帘线钢中TiN夹杂的析出对帘线钢加工性能的有害影响,必须通过冶炼工艺进一步降低钢液中的钛、氮含量．     

72A帘线钢连续冷却转变规律的分析

采用热膨胀法在Gleeble-1500热模拟实验机上测定72A帘线钢的连续冷却转变（CCT）曲线,并分析开始冷却温度为900℃时不同冷却速度下帘线钢的室温组织和连续冷却转变规律。结果表明,随着冷却速度的加快,72A帘线钢的转变开始温度降低、完成转变时间缩短、珠光体片层间距变细,但连续冷却转变条件下得到钢中珠光体组织的均匀性较差。     

LF钢包精炼过程钢液流动场模拟研究

在湍流流动模型基础上，建立了底吹Ar搅拌下LF钢包精炼过程钢液循环流动模型．应用该模型对不同吹气量下钢液流动进行了模拟研究．在宝钢300tLF钢包精炼炉条件下。得到了有效吹气量范围．     

车轮钢精炼-连铸过程氢含量变化规律现场试验研究

采用离线测定的方式对车轮钢精炼-连铸过程氢含量的变化规律进行了现场试验,确定车轮钢增氢的关键环节,为制定车轮钢防增氢措施提供依据。     

精炼渣对曲轴钢电渣过程夹杂物的影响

研究了二元渣系ANF-6(70%CaF2-30%Al2O3)、三元渣系ANF-8(60%CaF2-20%Al2O3-20%CaO)以及四元渣系(60%CaF2-20%Al2O3-10%CaO-10%MgO)和五元渣系(40%CaF2-20%Al2O3-10%CaO-10%MgO-20%SiO2)对42CrMoA曲轴钢电渣过程夹杂物变化的影响,分析了钢中非金属夹杂物的形成热力学条件.结果表明:实验用二元、三元、四元和五元渣系脱氧率分别为64%、50%、76%和28%.通过控制精炼渣的成分来控制夹杂物的数量、形态以及组成是可行的.理论分析与实验表明,电渣重熔过程只满足了Al2O3夹杂生成的热力学条件,其他夹杂是在凝固过程中形成的.     

LF炉衬材质对超低硫钢精炼的影响

使用含碳铝镁尖晶石砖、镁碳砖以及电熔氧化镁材质的坩埚进行了超低硫钢精炼试验,探讨了不同耐火材料对LF精炼超低硫钢的影响.结果表明：使用含碳铝镁尖晶石砖的脱硫率最高,有利于深脱硫,使用镁碳砖的效果次之,使用氧化镁坩埚最差.但炉衬使用含碳铝镁尖晶石砖或镁碳砖,将导致钢液增碳,不利于低碳钢生产,在LF精炼超低碳钢时,钢包衬材质应该考虑使用无碳耐火材料.     

510L汽车大梁钢精炼渣系的脱硫研究

采用二次正交回归法,探索精炼渣内不同物质对熔化温度、粘度和脱硫率产生的影响.研究结果表明,BaO含量提高,熔化温度减小,至12％左右持续平缓;当2＜CaO/Al2O3 ＜2.6时,熔化温度上升,2.5左右达到峰值.当2.6＜ CaO/Al2O3＜4时,熔化温度减小;Si02含量提高,熔化温度加大,在w(SiO2)为12％左右加速上升.当0＜ w(BaO) ＜15％时,粘度变小,w(BaO)为12％左右曲线斜率接近零;当2＜CaO/Al2O3＜4时,粘度升高;当10％＜w(SiO2) ＜20％时,粘度升高,至w(SiO2)达14％左右,精炼温度图像斜率稍有增加.当0＜w(BaO)＜15％时,脱硫率先增加后降低;脱硫率随CaO/Al2 O3比值增加,先升后降,在该比值为2.6左右最高;脱硫率则随SiO2含量的提高逐渐降低.     

加捻工艺对芳纶帘线性能的影响

介绍了芳纶纤维的性能,分析了加捻工艺对芳纶帘线性能的影响,探讨了提高芳纶帘线强力保持率的途径.     

合金在LF钢包精炼过程中的变化研究

在模拟研究底吹Ar搅拌下钢包精炼过程钢液循环湍流流动基础上,模拟研究了宝钢300t LF钢包精炼炉中合金熔化、熔融等变化过程.     

槽帮钢消失模铸造及二次精炼工艺

刮板运输机中部槽槽帮钢(以下简称槽帮钢)是刮板机制造中的重要部件.而槽帮钢铸造工艺是槽帮钢制造的关键环节,通过采用消失模铸造及钢包底吹氩气搅拌二次精炼工艺,使槽帮钢铸造质量取得了突破性进展,槽帮钢质量得到了保证,为刮板运输机中部槽制造打下良好基础.详细介绍了消失模铸造及钢包底吹氩气搅拌二次精炼工艺.     

槽帮钢消失模铸造及二次精炼工艺

刮板运输机中部槽槽帮钢（以下简称槽帮钢）是刮板机制造中的重要部件.而槽帮钢铸造工艺是槽帮钢制造的关键环节,通过采用消失模铸造及钢包底吹氩气搅拌二次精炼工艺,使槽帮钢铸造质量取得了突破性进展,槽帮钢质量得到了保证,为刮板运输机中部槽制造打下良好基础.详细介绍了消失模铸造及钢包底吹氩气搅拌二次精炼工艺.     

侧顶复吹AOD精炼过程的数学模拟

对不锈钢侧顶复吹AOD精炼过程的数学模拟作了进一步研究,提出了一个新的数学模型.该模型大体仍基于预研究中对该过程所作的分析和假设,但按二维复合壁的瞬态导热分析了炉体的传热,对体系作了更全面和精确的热量衡算;按实际工艺更贴切地考虑了整个精炼过程中各操作因素的影响.应用该模型于120 t AOD炉内28炉304型不锈钢的精炼,结果表明,该模型可精确估计整个吹炼过程中钢液成分和温度随时间的变化.氧化精炼期各元素间的竞争性氧化和氧的分配比,氩气搅拌和还原精炼期各氧化物的竞争性还原及其供氧率,均可用各反应的Gibbs自由能来表征和确定.对本工作条件下304型不锈钢的精炼,顶吹、侧吹和复吹脱碳过程的临界碳的质量分数(在该质量分数后,脱碳变为主要由钢液内碳的传质控制)分别在0.895%～0.942%,0.078%～0.224%,0.144%～0.255%范围内.由该模型的估计考察了一些因素对精炼效果的影响和吹炼工艺的优化.该模型可为不锈钢侧顶复吹AOD精炼过程工艺的制定和优化及实时在线控制提供有用的信息和可靠的依据.     

安钢低硫钢冶炼过程硫含量控制

介绍了安钢低硫钢种冶炼技术,并对影响炼钢过程脱硫各种因素和机理进行了热力学和动力学分析,制定相关脱硫措施,满足大生产需要.     

铝杂质强化固相碳热还原氟磷灰石过程分析

在氮气保护下的管式炉中对比考察了Al2O3的添加对碳热还原氟磷灰石体系的反应的影响,结果发现添加5％ A12O3的反应体系的磷矿转化率及反应速率要高于没有添加的体系.固相产物的XRD分析结果与热力学分析一致.含5％ Al2O3的反应体系中出现的Al2 SiO5、AlPO4和CaAl2 Si2 O8等产物增加了反应体系的液相,促进了碳热还原反应的进行.在SiO2、Al2O3作用下的固相碳热还原氟磷灰石反应本质上是一个气液固反应,符合由反应扩散产物层生长理论推导的动力学模型.添加Al2O3的强化碳热还原反应的作用主要表现在相对低温区和反应初期.     

硫黄用量对橡胶/尼龙帘线动态粘合性能的影响

采用传统动态疲劳方法(德默西亚疲劳机)和自主研发的测试橡胶/聚合物帘线动态粘合性能的方法(MTS弹性体测试系统),考察了硫黄用量对橡胶/尼龙帘线动态粘合性能的影响。结果表明:随着硫黄用量的增加,静态粘合力呈线性上升趋势;德默西亚动态粘合力在硫黄用量较少时与静态粘合力相差不大,但是在硫黄用量较高时,动态粘合力明显降低;采用MTS动态疲劳,粘合寿命随着硫黄用量的增大呈线性上升趋势。实验表明,要根据橡胶制品不同的使用条件,采用不同的动态测试方法。     

鞍钢三炼钢厂低硫钢冶炼过程回硫分析

通过对低硫钢试验过程进行分析,研究了影响转炉冶炼过程回硫的各种因素,确定非低硫钢溅渣是转炉回硫的主要因素之一,并提出采用连续冶炼低硫钢可以减少回硫的操作工艺。     

真空循环精炼过程中钢液的流动和混合特性

在线尺寸为 90t多功能RH装置 1/5的水模型上 ,研究了真空循环精炼 (包括RH和RH -KTB)过程中钢液的流动和混合特性 采用一能获得更可靠结果的新方法更精确地直接测定了环流量 ;显示、观察和分析了钢包内流体的流动状态和流场 ;以电导法测定了钢包内流体的混合时间 ;由脉冲响应法获得了RH模型内的停留时间分布 考察了主要工艺和几何因素 ,包括气体的顶吹 (KTB)操作的影响 结果表明 ,以Qlp =0 0 333Qg0 2 6Du0 69Dd0 80(t/min)可以相当精确地计算该多功能RH装置内钢液的环流量 ,式中 ,Qg为提升气体流量 (NL/min) ,Du 和Dd 分别为上升管和下降管内径 (cm) 对该RH装置 ,在上升管和下降管内径同为 30cm的情况下 ,钢液的最大环流量 (“饱和”环流量 )约为 31t/min 相应的提升气体流量为 90 0NL/min 在本工作条件下 ,如同KTB操作那样经顶枪向真空室吹入气体 ,并不显著影响RH过程的循环流动特性 在精炼过程中 ,钢包内存在一主回流和大量小涡流 ,并在来自下降管的液流和其周围液体间形成一明显的液 -液两相 流 这种流动状态对精炼过程中钢包内的混合和传质有很大的影响 ,起决定性的作用 对该RH装置 ,混合时间和搅拌能密度间的关系为τm ∝ε-0 50 ;混合时间随提升气体流量的增大而迅速缩短 在相同的     

含硼氮中碳铝镇定钢中BN夹杂析出热力学分析

运用数值模拟方法对含硼氮中碳铝镇定钢中BN 析出的热力学条件进行分析,研究该钢种在冶炼浇注及加热奥氏体化过程中BN夹杂物的析出规律,并与试验情况进行了比较.结果表明,在钢液中初始ω（B）≤0.012%、初始w（N）≤0.03%的情况下,含硼氮中碳铝镇定钢浇注凝固过程中不能析出BN夹杂物,且钢液中B的富集程度远高于N,凝固末期残余液相中,B浓度是其初始浓度的20倍,N 浓度约为其初始浓度的2.1倍;钢中ω（B）为0.005%-0.01%、ω（N）为0.01%-0.03%时,在1470K奥氏体化温度以下,可以稳定析出BN夹杂物,B、N含量越高,BN夹杂开始析出的温度越高;在奥氏体化过程中,钢坯中酸溶铝含量越高,越容易析出BN夹杂物.