冷轧变形率对超纯铁素体不锈钢Cr22Mo织构和成形性能的影响

试验研究的Cr22Mo钢(/%:0.005C,0.40Si,0.20Mn,0.020P,0.010S,22.0Cr,1.0Mo,0.41Cu,0.14Nb,0.19Ti,0.0120N)经90 t BOF-VOD-LF-200 mm板坯连铸-热轧成5.0 mm板-退火并冷轧成1.5～0.5 mm板,冷轧变形率为70%～90%,冷轧板经1000℃退火。利用光学显微镜、X-射线衍射仪(XRD)和万能拉伸试验机研究了冷轧变形率对Cr22Mo钢组织、织构和力学性能的影响。结果显示,随着冷轧变形率的增大,冷轧和冷轧退火板的组织细化,再结晶织构{111}<112>强度增加,平均塑性应变比(r)值增加,平面各向异性△r值降低,冷轧压下率的增大显著改善了Cr22Mo钢冷轧退火薄板的成形性能。     

终轧温度对超纯铁素体不锈钢组织、织构及成形性能的影响

研究了终轧温度对铌、钛双稳定化超纯Cr17铁素体不锈钢的组织演变、织构演变及成形性能的影响。研究结果表明,降低终轧温度能有效细化、均匀化热轧及退火组织。降低终轧温度能增强冷轧退火板的γ纤维再结晶织构、减轻偏离{111}121组分的程度。降低终轧温度是提高r值、降低Δr值、改善冷轧退火板成形性能的有效手段。     

铁素体轧制工艺对超深冲钢织构的影响

通过控制轧制过程中的粗轧终轧温度、精轧终轧温度及成品板的厚度,了解轧制过程中工艺参数对织构的影响及轧制过程中织构的演变规律。研究表明,当粗轧终轧温度从923℃降低到855℃时,{111}∥ND织构增强,有利于板材的最终性能;当精轧终轧温度由810℃降低到791℃时,不利的{113}110织构强度明显减弱,r值基本不变,有利于获得深冲性能优良的板材;当板厚由4.0 mm减薄到3.0 mm时,取向织构无明显变化,而相应的冷轧退火板,r值升高,r90达到3.2以上,|Δr|降低到0.08。     

退火处理对00Cr12Ti铁素体不锈钢组织和性能的影响

研究了700～900℃退火对25 kg真空感应炉冶炼、7道次热轧成3 mm板再冷轧成1 mm板的00Cr12Ti钢的组织和力学性能的影响。结果表明,850℃2 min退火,冷轧板具有良好的综合力学性能,抗拉强度≥400 MPa,伸长率34.5%,加工硬化指数n值0.26,塑性应变比r值1.1;通过电子背散射衍射技术(EBSD)分析得出冷轧板850℃退火时{111}取向最多,再结晶充分。     

退火温度对06Cr13不锈钢冷轧板织构和力学性能的影响

06Cr13不锈钢(/%:0.03C,0.45Si,0.22Mn,0.020P,0.002S,12.20Cr)3.5mm热轧板经11道次冷轧成0.375 mm冷轧板。利用CCT-AV-Ⅱ模拟退火实验机研究了800~925℃退火对06Cr13不锈钢冷轧板的织构组分和力学性能的影响。结果表明,随着退火温度的升高,深冲性能有利的{111}织构组分含量上升,而不利组分{001}110,{114}110,{112}110,{112}111和{110}110含量总和下降;在875℃退火时,{111}110与{111}112织构组分含量的差值最大,{111}织构的均匀性最差;06Cr13不锈钢的强度和延伸率在875℃退火后表现出很明显的各向异性。综合分析,该06Cr13不锈钢冷轧板的适合退火温度为(850±10)℃。     

压力容器用12Cr2Mo1R钢150 mm超厚板热处理对组织和性能的影响

试验用12Cr2Mo1R钢(/%:0.08C,0.07Si,0.45Mn,2.16Cr,0.95Mo,0.18Ni,0.14Cu,0.015Al,0.015Sn)经电弧炉-300 mm×2 000 mm电渣重熔扁坯轧制成150 mm厚板(开轧1145℃,终轧850℃)。通过热模拟试验和温度场的有限元仿真得出12Cr2Mo1R钢的静态连续冷却转变(CCT)曲线和超厚板表面、厚度1/4处和1/2处(心部)的冷却温度曲线。热轧板经916℃ 226 min正火,698℃ 240 min回火后,钢板1/4厚度处为贝氏体+少量铁素体,1/2厚度处为贝氏体+铁素体,其力学性能-屈服强度464 MPa,抗拉强度585 MPa,伸长率22%,符合供货要求。     

高纯Cr17铁素体不锈钢热轧板退火温度对冷轧退火板成形性能的影响

研究高纯Cr17铁素体不锈钢的热轧板退火温度对最终冷轧退火板成形性能的影响。对一种铌、钛双稳定化的高纯Cr17铁素体不锈钢的热轧板进行了不同温度的退火试验,随后经相同的冷轧及退火处理,系统研究了其对组织演变、织构演变及成形性能的影响。结果表明:热轧板的退火温度是影响最终板成形性能的重要因素。随着热轧板退火温度的升高,冷轧退火板的晶粒尺寸逐渐增大甚至产生"混晶",γ纤维再结晶织构逐渐减弱,导致r-值减小,Δr值增大,使成形性能恶化。所以,在保证热轧板发生完全再结晶的前提下,退火温度应尽量低。试验钢的热轧板经900℃退火后,冷轧退火板具有最佳的成形性能:r-值高达1.80,而Δr值仅为0.15。     

低合金超高强度钢32CrNiMoNb的控轧控冷工艺的试验研究

试验用32CrNiMoNb钢(/%:0.32C,0.30Si,0.30Mn,0.012P,0.004S,1.25Cr,1.20Ni,0.36Mo,0.05Nb)经200 kg真空感应炉熔炼,铸成135 mm×135 mm铸坯。在实验室550 mm中厚板轧机,采用两阶段控制轧制加直接淬火工艺生产12 mm钢板。试验了第二阶段开轧温度(950℃和1 000℃)、终轧温度(900℃和950℃)、直接淬火终冷温度(150~350℃)对试验钢力学性能和组织等的影响。结果表明,第二阶段开轧温度(950±10)℃、终轧温度(900±10)℃、直接淬火终冷温度(250±10)℃,钢板的力学性能(R_(p0.2)1 515 MPa,R_m 1 805 MPa,A8%,-40℃K_(V2)冲击功24 J)、弯曲性能(180°)、组织(细小马氏体)和析出相(NbCN)达到了最佳匹配。     

取向硅钢热轧钢带BTQ001研制与开发

BTQ001钢的生产流程为230 mm铸坯-2.3 mm热轧板-0.63 mm一次冷轧板-850℃退火-0.27 mm二次冷轧板-1200℃退火,分析各阶段产品显微组织的变化,同时对取向硅钢成品磁性能进行统计。试验研究结果表明,BTQ001取向硅钢热轧加热温度为1280～1300℃,精轧终轧温度控制在950℃、卷取温度为550℃为最佳生产工艺     

00Cr18Mo2铁素体不锈钢冷轧钢板的力学性能研究

本文研究低碳、氮含量的00Cr18Mo2铁素体不锈钢冷轧薄板(1mm)的力学性能。根据试验结果,00Cr18Mo2钢冷轧板有较高的强度和塑性,并有良好的成形性能。虽然00Cr18Mo2钢冷轧板的张拉成形性能比304奥氏体不锈钢差,但它的深冲成形性能远优于304和430不锈钢。冲击性能试验结果,00Cr18Mo2钢冷轧板(1mm厚)的韧性—脆性转变温度低于-78℃,在此温度以上板材具有很好的冲击韧性;1250℃高温处理后,1mm厚板材的冲击性能下降,韧性—脆性转变温度上升到室温附近。     

00Cr12Ti铁素体不锈钢的再结晶退火与成形性研究

 研究了1.0 mm厚 00Cr12Ti冷轧板在再结晶退火工艺条件下力学性能的变化规律。研究结果表明,随着退火温度的升高,维氏硬度、屈服强度、抗拉强度和屈强比均呈快速下降趋势,在超过800 ℃之后变化不大。再结晶退火后,00Cr12Ti钢拥有较多的{111}取向的晶粒,塑性应变比值r0、r45、r90和r-在退火温度超过780 ℃以后都有较大升高,并且r90>r0>r45。在700～800 ℃之间,平面各向异性Δr值变化不大,随后Δr值随温度上升急剧升高,因而成形时易产生严重的制耳现象。通过杯突试验发现,杯突值IE与r-值的变化相一致,表明00Cr12Ti冷轧板在高温再结晶退火后,可获得良好的成形性能。     

模拟CSP试制0.42%Cu Hi-B钢初次再结晶退火工艺试验

试验0.42%Cu Hi—B钢(/%:0.10C,3.25Si,0.16Mn,0.019P,0.011S,0.021Als,0.42Cu)由实验室感应炉熔炼,浇铸成15 kg锭,开坯成60 mm方坯,再经5道次热轧成3.95 mm板;试样为经压下率88%的0.48 mm冷轧板。冷轧板经830、850、870℃,3、5、7 min退火。对退火后的样品进行组织检验以及织构分析。实验结果表明,850℃5 min退火时,样品平均晶粒尺寸为14.49μm,偏差角为15°时,{111}＜112＞、{111}＜110＞等有利织构含量较多,而{001}＜110＞、{110}＜112＞等不利织构含量较少。850℃ 5 min退火为本实验冷轧板的最佳初次再结晶退火工艺。     

终轧温度对180MPa级烘烤硬化钢组织和性能的影响

分析了不同终轧温度下,烘烤硬化钢HC180B的组织和力学性能的变化.结果表明,终轧温度由860℃提高到940℃,HC180B钢的屈服强度和抗拉强度均呈一定程度地下降,延伸率和n、r值则随之增加;金相组织均为等轴铁素体,且无任何析出物.920℃的终轧温度有益于冷轧退火后钢板{111}织构组分的发展,此温度下,HC180B...     

热轧板初始组织对冷轧无取向硅钢织构演变的影响

研究了27.5 mm热轧板的初始组织(热轧态,850℃退火、950℃退火)对冷轧态和870℃退火的0.5mm冷轧无取向硅钢50W600薄板(/%:0.004C、0.33Si、0.38Mn、0.099P、0.007S、0.32Al)织构演变的影响。结果表明,经冷轧后冷轧板织构中{100}〈011〉和{112}〈110〉织构密度明显增大,末退火热轧板轧成的冷轧板织构密度较退火热轧板轧成的冷轧板强;经未退火热轧板冷轧成的薄板再结晶退火后的织构中主要为{100}〈011〉、{110}〈011〉和{111}〈112〉,退火热轧板冷轧成的薄板再结晶退火后的织构除{100}〈011〉和{110}〈011〉外还有密度较强的高斯织构。     

控轧控冷工艺对X100管线钢组织和性能的影响

通过实验室φ350 mm 4辊轧机对V-Nb-Wi微合金化X100管线钢(%:0.057C、1.84Mn、0.25Mo)进行控轧控冷试验。结果表明,在1 100℃始轧,800～900℃终轧,100～400℃终冷温度下,X100钢的组织为针状铁素体+粒状贝氏体-下贝氏体。降低终轧温度可细化组织,提高钢的强度;降低终冷温度可提高钢的强度,但使钢的韧性降低。X100管线钢的最佳轧制工艺为终轧温度850℃,终冷温度200℃。     

热处理对高强度易切削沉淀硬化不锈钢2Cr16Ni3Mo2CuN力学性能的影响

高强度易切削沉淀硬化不锈钢2Cr16Ni3Mo2CuN在退火状态下有优良的切削性能。研究了经过一级退火温度710~800℃和二级退火温度570~620℃处理后2Cr16Ni3Mo2CuN钢的布氏硬度(HB)值,以及1 050~1 085℃45 min油冷,-70℃2 h,150,170℃回火后的力学性能。试验结果表明,710~740℃5 h空冷+620℃5 h空冷处理后,2Cr16Ni3Mo2CuN钢HB值在321以下;1 050~1 085℃淬火,150~200℃回火处理后,该钢强度极限σ_b≥1 520 MPa,δ₅≥12%,冲击功A_KU≥40 J。2Cr16Ni3Mo2CuN钢具有明显的二次硬化特征,二次硬化峰温度范围为480~520℃。     

卷取温度对高强IF钢再结晶及织构的影响

为了研究卷取温度对高强IF钢250P1罩式退火再结晶规律的影响,采用氮气炉加热模拟罩式退火工艺,研究了高温及低温卷取工艺下含磷高强IF钢250P1冷轧板再结晶规律;采用X射线衍射仪对700 ℃模拟退火板及罩式退火成品板进行了织构分析,并对成品板金相组织进行了观察。结果表明,低温卷取冷轧板再结晶温度约为675 ℃,高温卷取冷轧板再结晶温度约为700 ℃;低温卷取退火板具有较高强度的{111}有利织构、较高的{111}/{100}比值以及r值,成品板的饼形晶粒更大。     

轧后冷却工艺对模拟CSP含铜Hi-B钢热轧组织和结构的影响

以模拟CSP工艺-真空感应炉熔炼含铜Hi-B钢(/%:0.06C,3.38Si,0.14Mn,0.013P,0.003S,0.019Als,0.37Cu,0.0015O,0.0087N)模铸成210mm×120mm×60mm板,Φ350mm二辊热轧机1065℃开轧经5道次从60mm轧成3.5mm板(终轧865℃)为试验基板,研究了轧后水冷和轧后水冷至580℃再空冷两种冷却工艺对实验钢组织和织构的影响。结果表明,热轧后水冷到580℃再空冷到室温的冷却方式有助于获得更高取向精准度的高斯织构、更低比例的黄铜织构以及其他合理的织构组成,较轧后水冷工艺更加适合实验钢。     

精轧温度对含铌Cr17铁素体不锈钢组织、织构及成形性的影响

 以铌稳定化的Cr17铁素体不锈钢为试验材料,系统研究了精轧温度,即高温精轧和低温精轧,对组织、织构和成形性能的影响。2种不同工艺的热轧板经相同的热带退火、冷轧及退火处理后,分别采用金相显微镜及X射线衍射技术观察2种工艺条件下的组织和织构演变。研究结果表明：与高温精轧相比,低温精轧有利于得到细小及均匀的冷轧退火组织;有利于冷轧退火板形成较强的γ纤维再结晶织构,并消除γ纤维再结晶织构的偏转。因此,低温精轧能够显著提高冷轧退火板的成形性能。     

卷取温度对IF钢织构演变的影响

采用CSP工艺生产IF钢冷轧板,分析了热轧卷取温度对热轧织构、冷轧织构、退火织构演变的影响。结果表明,采用700℃卷取温度适宜于{111}织构的发展,可提高IF钢冷轧板的冲压成形性。