谈旋风预热器软联内筒的使用

哈尔滨水泥厂的一条日产１０００ｔ／ｄ水泥熟料新型干法窑外分解生产线,其旋风预热器为Ｖ级,排列方式为２－１－１－１－１,Ⅳ、Ⅴ级预热器规格为Φ５０１２ｍｍ,Ⅳ级出口管道内径为Φ２２５０ｍｍ,Ⅴ能出口管道内径为Φ２３００ｍｍ,窑的规格为Φ３．２×４４ｍ,分解炉为类ＲＳＰ型,于１９９２年７月建成,１０月１３日点火试车。在试生产阶段工艺设备故障较多,窑不能连续长时间运转,严重影响了达标达产。我厂Ⅳ、Ⅴ级旋风筒内筒为１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢板焊接的整体结构件,外圆周有５０ｍｍ厚浇注料作保护层,在高温（７６０…     

浅谈窑外分解预热器旋风筒内筒

进入八十年代，新型水泥干法生产替代传统的湿法生产已经成为不可争议的趋势，随着生产规模的大型化，新型水泥厂对生产的热耗指标和电耗以及相应的排放浓度要求会越来越高，这些已是湿法厂所不能达到的。新型干法从工艺角度来看，缩短了窑的长度代之以预热分解炉和旋风筒。干法的旋风预热器基理和旋风收尘器相似，起到一个预热和收尘的作用，因此每一级旋风筒内部都有一个内筒，以此来增加收尘效率。传统的内筒多以金属材料制成，从顶部第一级至第五级随着温度的不同采用不同的材质，内筒的使用寿命将直接影响到生产的效率。目前国内很多厂…     

三级旋风立筒预热器回转窑系统的调整

我公司Ф3m×45m回转窑自1992年改造增加三级旋风立筒预热器后,产量稳定在500t／d左右,但熟料质量波动较大,且标准煤耗较高（175～185kg／t）。为此,我公司经过长时间的摸索和三次调整,窑产量达到600-650t／d左右,熟料fCaO合格率达93％以上,28d抗压强度平均在51MPa以上,同时窑系统的工艺事故也相应减少,正常生产月份的设备运转率可达95％以匕。     

预热器最下一级旋风筒安装内筒的利与弊

目前的新型干法水泥生产线窑尾系统多数为旋风预热器加分解炉结构。由于最下一级旋风筒内温度较高,热负荷较大,内筒容易损坏或脱落,而更换新的内筒需要长时间停窑。为减少对生产的影响,很多厂在内筒烧损时,常常会采取临时措施处理后继续开机坚持生产。本文以几个公司的实际生产情况为此,对比了最下一级旋风筒有内筒时和没有内筒时的生产情况。     

旋风预热器软联内筒的使用

据有关文献报导,国际上对旋风预热器系统中,对最下一级旋风筒晃否设置内筒的认识不尽一致。这主要是由于预热器系统的最下一级旋风筒气流温度较高,即使装设内筒也难以保持长久,且烧坏后更换困难。但如果有了合适垢材质和更换方法,设置内筒可提高分离效率５０％,降低熟料热耗２１ｋＪ／ｋｇ熟料,对加强气流的料料间的热交换起关键的作用,经济效益显著。本文介绍了哈尔滨水泥厂更换和使用内筒的情况。     

采用数学模型确定旋风筒加立筒预热器的热经济性

一、引言目前,我国为改进立筒窑热效率,提高产量,立筒窑由1级旋风筒加3～4级立筒钵,发展成由2级旋风筒3级立筒钵构成的预热器窑,即类似东德ZAB窑(见图1)。这种窑虽已设计,但在国内尚无投产单位。为预测其热经济性,因而利用数学模型计算窑的热耗、各级预热器温度和废气粉尘含量等。为了改进窑的热效率,改变一些参数观察其对热经济性的影响。由于计算过于繁杂,采用电子计算机进行计算。二、关于输入参数的说明     

卡塔夫—伊万诺夫水泥厂的立筒旋风预热器窑

当生料中的碱含量大于1％、氯含量大于0.015％,燃料中的硫含量较高时,预热器容易发生堵塞,这是干法窑旋风预热器的工作缺点之一。斯兰采夫水泥厂旋风预热器的使用经验表明,在旋风预热器下部的某些部件—回转窑与最下部旋风筒之间的烟道,以及旋风筒通向窑内的下料管,最容易堵塞。其它国家的水泥厂也存在上述问题。     

旋风—立筒预热器窑的技改与成效

我厂2＃线是Φ3×48m旋风—立筒预热器窑,预热器由二级旋风筒和中空无缩口的立筒组成。为减轻窑尾收尘器的负担,提高旋风筒的收尘效率,Ⅰ级由Φ2600×4150mm的细长旋风筒组成,Ⅱ级由Φ3400×3400mm的旋风筒组成,立筒为Φ4700×25000mm,预热器总高度43m。1988年9月投产后,企业通过引用新技术,加强管理,使设计为14t/h的回转窑稳产在17.5t/h,单位容积产量     

预热器内筒结构的改进

0 前言 我公司2号窑是2000t/d的RSP型窑外分解窑。采用四级旋风预热器。1984年投产以来,预热器系统预热效果不佳,煤耗大,内筒时常烧坏,特别是三级、四级内筒寿命更短;1995年我公司2号窑系统改造时曾对预热器内筒进行改进,采用扩径偏心型内筒;但仅使用了5个月三级内筒就出现了较严重的变形。     

谈谈悬浮预热器旋风筒一些部位的结构

从旋风筒问世发展成为水泥生产的主要设备谈起，就旋风筒影响预热器效果的几个部位，在结构变迁改进方面作了介绍，对各种结构和利弊进行了评述，结合新结构选用新材料和改进方案表达了个人意见。     

旋向对预热器旋风筒压损的影响

为了探索研究旋风筒旋向布置对预热器压损的影响,试验采用了两种模型装置,对比了三种进口气流旋转强度不同的旋风筒在不同风速和固气比下压损变化的差异。研究表明,带旋转强度的气流进入会加大旋风筒压损,且旋转强度越大,压损越高;二级旋风预热器的旋风筒同向布置较反向布置更有利于预热器压损的降低;在空载和低固气比工况中,旋向布置对预热器压损有较大的影响,高固气比工况中,旋向对预热器压损的影响会减弱。     

预热器C4旋风筒顶盖内衬结构的改造

我公司有1000t/d悬浮预热器窑生产线经过数次改造后达到1400t/d,预热器为四级,最下级C4内部正常工作温度为850℃。自1993年投产以来,多次出现因C4顶盖损坏而造成停机的事故。1原结构及损坏情况C4顶盖原采用挂砖式结构,砖体与钢板之间用硅酸钙板做隔热材料,这种结构形式的隔热效     

基于SolidWorks对预热器旋风筒蜗壳展开放样

0前言预热器是新型干法水泥生产线中的关键设备之一,主要由旋风筒和烟室组成。我公司每年都承接大量的预热器旋风筒(如图1)制作订单,制作过程中问题最多的就是旋风筒蜗壳部分由于放样不准确旋风筒上下部分连接不上,导致材料的浪费和延误交货期。     

流体固气比对预热器旋风筒性能的影响

本文在模型试验基础上,深入研究和分析了流体固气比对旋风筒性能的影响,澄清了旋风筒阻力损失与流体固气比的变化规律,探讨了流体固气比与分离效率之间的关系,因而对预热器旋风筒的设计和使用提供了必要的实验和理论依据。     

对LLH厂2线预热器旋风筒的评价

LLH厂2线窑尾采用单系列五级悬浮预热器TSD型分解炉。旋风筒采用大包角蜗壳、多心旋风筒结构。各级旋风筒分离效率匹配为C1〉C5〉C2=C3〉C4模式，且C5分离效率保持在80％以上；系统阻力约5300Pa,说明选型合理。     

内筒"软联”和空气炮在旋风预热器上的应用

牡丹江水泥集团2号水泥窑是Φ4m×60m的RSP预分解窑,4级预热器,日产熟料2000t。该窑于1978年自行设计建造,1982年试运转,1985年正式投入使用。在10余年的生产过程中,2号窑的旋风预热器系统始终存在着很多问题,严重影响了水泥窑的正常运转和达产达标。     

GEPOL型立筒预热器的结构和工艺参数

本文对 GEPOL 型立筒预热器的缩口形式、断面、缩口风速及钵内物料分散装置等作了简介,并结合我国目前实际情况,提出一些看法。