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涂层结构对等离子喷涂陶瓷涂层抗热震性的影响 总被引:4,自引:2,他引:4
采用等离子喷涂工艺制备了四种结构的金属-陶瓷复合涂层,对涂层进行了热震试验,并探讨了涂层的热震失效机制。试验结果表明,涂层热震的效的本质为循环应力作用下的疲劳失效,其失效过程包括裂纹形成,扩展及最终剥落三个阶段。 相似文献
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热剪刃表面堆焊层显微组织和性能研究 总被引:3,自引:0,他引:3
分析了热剪刃的综合力学性能要求,并对表面堆焊高耐磨合金层的显微组织和性能,进行了研究。结果表明,表面堆焊层显微回火马氏体+碳化物,具有较高的热强度和红硬性,热剪刃经表面堆焊修复后,使用寿命提高1倍以上。 相似文献
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钴基合金等离子喷焊组织结构和性能研究 总被引:5,自引:0,他引:5
用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪和显微硬度计对钴基合金等离子喷焊的组织结构和显微硬度以及时效过程中的物相和显微硬度变化进行了研究。结果表明:合金层主要是由γCo和(Cr,Fe)7C3构成,可以分为3个不同的层区,表现出亚共晶的组织形态。时效过程中物相发生了变化,(Cr,Fe)7C3转变为Cr23C6,时效后细枝晶亚层显微硬度平均提高约29%。时效过程中物相的析出是细枝晶亚层显微硬度发生变化的原因。 相似文献
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在ZL104铝合金基体上喷涂了Al2O3-TiO2/NiCoCrAlY系梯度涂层和Al2O3-TiO2非梯度涂层,对这两种试样进行了室温←→400℃冷热循环试验,以研究涂层的抗热震性能和热震失效机制。结果表明:Al2O3-45%TiO2与基体热膨胀系数的差异所产生的热应力是热震过程中涂层剥落的主要原因,涂层成分的梯度变化缓解了热应力,提高了抗热震失效能力;在热震循环过程中试样的弯曲是由基体和涂层材料膨胀系数、导热系数的差异以及铝基体的塑性变形造成的,这种变形使涂层产生残余拉应力,降低了涂层的抗热震性能。 相似文献
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采用等离子喷涂技术在钛合金表面制备Al2O3-TiO2陶瓷涂层,并用MoS2均匀填充涂层表面空隙,在TE66微磨粒磨损试验机上对涂层的摩擦学性能进行系统研究,利用扫描电镜、光学显微镜对涂层的表面形貌、元素构成、膜层厚度和磨斑形貌进行分析,并采用显微维氏硬度计和划痕试验机对涂层的显微硬度和结合强度进行测试。结果表明:涂层与基体之间的结合强度良好,显微硬度高达HV1 457,磨损失重量仅为未涂层样品的1.29%,摩擦因数大幅度降低,存在轻微的疲劳磨损特征。 相似文献
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以AISI304不锈钢作为衬底材料,采用低功率(2.5~8.0kW)等离子喷涂的方法在其表面制备Al—Cu—Cr准晶涂层,研究衬底温度对形成涂层相组成的影响规律。X射线衍射分析结果表明:用于喷涂的Al65Cu20Cr15准晶粉末中含有二十面体准晶相I—Al65Cu24Cr11和极少量具有单斜结构的晶体相θ—Al13Cr2(即Al83Cu4Cr13);低功率等离子喷涂形成涂层的相组成为准晶相I—Al65Cu24Cr11和粉末中所没有的新相——具有体心立方结构的晶体类似相α—Al69Cu18Cr13;在其他喷涂条件相同的情况下,随衬底温度的升高,涂层中I—Al65Cu24Cr11的衍射强度增大,而α—Al69Cu18Cr13的衍射强度减小,即两者衍射强度比值增大。 相似文献