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1.
湿硫化氢环境用低合金高强度钢 总被引:10,自引:2,他引:8
柳曾典 《石油化工设备技术》1998,19(5):57-61
低合金高强度钢在湿硫化氢环境中的开裂形式,目前一般认为有四种,即氢鼓泡(HB)、氢致开裂(HIC)、硫化物应力腐蚀开裂(SSCC)和应力导向氢致开裂(SOHIC)。文章介绍了国外关于低合金高强度钢在湿硫化氢环境中腐蚀开裂的实验研究情况,并简要介绍了国外抗湿硫化氢环境腐蚀用钢的发展情况。 相似文献
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贮存液化石油气(LPG)的球状气体贮罐通常是用预应力高强度碳钢(CS)SA5371级纲板就地制造的,并经受焊接后热处理。较高的残余拉伸应力以及从存在于LPG中的H2S中吸收氢,导致焊缝接和热影响区界面的高硬度部分开裂,本文提出有关检查选用低强度碳钢,以及改善焊接方法的若干建议。 相似文献
3.
NACE^*标准RP0296—96检查,修复和减烃炼油厂在用压力容器在湿H2S环… 总被引:1,自引:0,他引:1
陈锡祚 《石油化工腐蚀与防护》1997,14(2):50-60
本准则内容包括炼油厂在用压力容器在湿H2S环境中腐蚀开裂的机理,特征,范围及其检查,修复和缓解的措施。 相似文献
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采用失重法对六中有机的在碳钢-H2S体系中的缓蚀效果进行了评定,参照BP算评下碳钢氢致开裂(HIC)的敏感性并比较六种药剂对HIC的抑制效果,采用电化学方法对其缓腐蚀机理作了初步探讨。 相似文献
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GENETIC CLASSIFICATION AND DISTRIBUTION CHARACTERISTICS OF CONTINENTAL PETROLEUM SYSTEMS IN CHINA 总被引:4,自引:0,他引:4
GENETICCLASSIFICATIONANDDISTRIBUTIONCHARACTERISTICSOFCONTINENTALPETROLEUMSYSTEMSINCHINA¥DonLirong;LiWei;FangXiang(PesearchIns... 相似文献
6.
针对长庆气田含H2S天然气的特点,集气干线选用具有抗H2S环境开裂特性X52直缝双面埋弧焊钢管(UOE),并首次在国内含H2S气田应用纤维素手工焊条进行管道对接焊。为保证集气干线的抗H2S环境开裂性能,对订货合同提出了严格的技术要求,对成品管进行了全面检验。长庆气田集气干线工程在国内含H2S气田管材和焊条的选择方面做了一次有益的尝试。 相似文献
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4000m^3球罐裂纹成因分析 总被引:2,自引:0,他引:2
朱勇 《石油化工设备技术》1999,20(4):48-51
金陵石化公司化肥厂两台4000m3轻质石脑油球罐储存拔头油后产生了大量的裂纹。根据球罐理化检测结果,结合拔头油的生产工艺,对H2S应力腐蚀的成因进行了分析,验证了H2S阳极溶解型应力腐蚀破坏机理 相似文献
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球形储罐由于不断发生球罐开裂,泄漏事故,影响了球罐发展。为了提高球罐的建造技术,本文以高强钢液化石油气球形储罐为对象,比较全面地论述了球罐产生应力腐蚀开裂的机理、影响因素及其防治措施。 相似文献
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液化石油气储罐的H2S应力腐蚀 总被引:1,自引:0,他引:1
张晓东 《石油化工腐蚀与防护》2001,18(1):28-29
用16MnR钢制造的液化石油气储罐在湿H2S环境中,易发生应力腐蚀开裂.严格控制材料质量、焊后进行热处理使焊缝及热影响区的硬度低于HB200(碳钢和低合金钢),降低介质中H2S的浓度(<10mg/L)以及定期对储罐进行检查,是防止H2S应力腐蚀开裂的有效办法. 相似文献
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何发权 《石油化工腐蚀与防护》2013,30(3):33-36
通过对炼油厂储存液态烃球罐的腐蚀环境及维修历史的分析、腐蚀介质对球罐腐蚀的类型及其机理的探讨,得出引起LPG球罐腐蚀主要因素是硫化物应力腐蚀。提出加强球罐日常运行中的腐蚀物检测、控制H2S质量浓度10mg/L内、H2S含量超标的LPG停留球罐时间不超过48h、腐蚀裂纹维修后球罐表面硬度控制在HB200内并且作应力消除处理及做好球罐防腐等方式,是控制硫化物应力腐蚀的现实可行的管理方法,可以消除长周期运行中球罐内可能的腐蚀介质对球罐带来的安全影响。 相似文献
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当钢暴露在湿H_2S环境中有两种开裂形式,一种是发生在压力容器高强度钢材上的硫化物应力腐蚀开裂(SCC);另一种形式称为氢诱导开裂(HIC和SOHIC)。因此,按过去多年的常规作法,仅控制钢材及焊缝热影响区的硬度不是防止H_2S引起裂纹的保证和必要条件。通过喷钙处理改变夹杂物形状和提高钢材纯净度是目前抗氢诱导裂纹常用的两种方法。 相似文献
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16Mn(HIC)钢在D405设备环境下的腐蚀行为研究 总被引:2,自引:0,他引:2
中国石化集团齐鲁石油化工公司胜利炼油厂1.40 Mt/a加氢裂化装置高压分离器D405存在设备制造问题,现场调查和介质环境的跟踪分析表明,D405设备腐蚀环境为碱性湿H_2S环境。实验室内选择16Mn(HIC)基材和焊接接头作为实验材质,在湿H_2S环境中进行了腐蚀实验。结果表明,16Mn(HIC)SSCC敏感性随硫化氢浓度的增加和pH值的降低而增加。焊缝处SSCC敏感性最高,经过热处理的焊缝其SSCC敏感性明显降低。因此,16Mn(HIC)在D405碱性湿H_2S环境下的腐蚀开裂敏感性很低,设备可以维持长周期运行。 相似文献
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球罐氢鼓泡形成原因及防护措施 总被引:5,自引:0,他引:5
乔亮 《石油化工腐蚀与防护》2006,23(2):51-53
对湿H_2S环境下球罐氢鼓泡的产生原因、形成过程和腐蚀状况进行了分析,指出氢鼓泡的发生一是球罐处于临氢环境,因腐蚀产生的[H]渗入到了钢中;二是容器所用的钢材存在夹杂,即有“空穴”。同时提出了具体的防护措施,如增加脱硫装置以降低H_2S的浓度,改善压力容器工况条件, 以及对焊缝部位采取喷铝措施等。 相似文献
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崔金喜 《石油化工腐蚀与防护》2012,29(4):57-60
某公司一台液态烃球罐,按计划进行大修检查时在内表面发现较多微裂纹,裂纹最深达5.9mm。在现场检查、测厚、金相分析、腐蚀产物分析并结合工艺情况分析的基础上,初步判断裂纹是应力导向氢致开裂裂纹,裂纹产生的主要原因是罐内物料介质中硫化氢含量严重超标。建议在罐内采用涂层或阴极保护层的方法来阻止或减缓湿硫化氢环境中的腐蚀,从而降低裂纹的产生与发展的可能性。 相似文献
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通过对Q345R(HIC)钢、SA-516钢板材的化学成分、力学性能等数据的比较和分析,说明Q345R(HIC)钢适合在湿H2S腐蚀环境中使用。 相似文献
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司马靓明 《石油化工腐蚀与防护》2012,29(4):61-64
通过对某公司加氢裂化装置液化气泵入口不锈钢管线失效三通进行宏观检验、化学成分分析、金相分析与扫描电镜分析等,认为三通失效的原因为湿环境下氯离子和硫化氢共同作用下的应力腐蚀开裂。该不锈钢三通在制造过程中未严格执行制造工艺,导致金相组织中出现σ相析出,制造后又未经过固溶处理,使材料的耐蚀性降低,在腐蚀性介质中由于氯离子的长期作用,产生点蚀坑,成为诱发裂纹的起源。有害物质硫化氢的质量浓度由过去的低于1 g/L增加到7~10 g/L,有害物质硫化氢的质量浓度出现了激增,氯离子质量浓度最高达124 mg/L。同时介质中氯离子的存在使硫化氢应力腐蚀速率加快,从而导致三通失效。 相似文献
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刘文广 《石油与天然气化工》2011,40(5):468-469,429
在开发含H2S油气田中常接触含H2S介质。由于H2S存在,当采用碳钢时除考虑化学失重腐蚀外,压力容器和压力管道受压元件还存在硫化物应力腐蚀开裂(SSC)和氢致开裂(HIC),如处理不当,将会使压力容器和管道突然破裂,危及安全。本文从试验和工程实践中提出了硫化物应力腐蚀开裂(SSC)和氢致开裂(HIC)评定、鉴定、评审和具体作法。 相似文献