1Cr0.5Mo钢焊接接头蠕变裂纹扩展速率的评定

在５３８℃温度下用ＣＴ试样对１Ｃｒ０．５Ｍｏ钢焊接接头进行蠕变裂纹扩展试验，得出焊接接头熔合线附近母材一侧的性能薄弱区ｄａ／ｄｔ＝０．０１４０５４（Ｃ．（ｔ）＾０．８８４９的规律，服役２６年的发电厂主蒸汽管道重新焊接制成的ＳＮＳ接头，其ｄａ／ｄｔ～Ｃ（ｔ）的数据基本上落在同类新材料的ＮＮＮ接头的数据分散带附近，由此可以证实，焊接接头一旦出现较为严重的损伤，它以采用剔除接头及其附近材料的方法进行重新     

45#钢牵丝盘焊接接头裂纹的金相分析

对焊接接头处出现的裂纹进行了金相分析，表明该部位在焊接过程中出现的魏氏组织在常规条件下是不可避免的，但是通过一些补救措施可以消除它的影响成将其影响降至最低程度，提出了环境温度的差异是造成焊接失败的因素．     

铝合金焊接加工工艺及焊接裂纹的防止措施

近年来,由于焊接技术的进步,高效率和高性能的焊接方法得到了推广,铝及铝合金在车辆、船舶、建筑、桥梁等各种结构方面的应用在不断扩大,铝及铝合金材料密度低,强度高,热电导率高,耐腐蚀能力强,具有良好的物理特性和力学性能,因而广泛应用于工业产品的焊接结构上。长期以来,由于焊接方法及焊接工艺参数的选取不当,焊接时的常出现缺陷,本文介绍了此类金属零件焊接时的工艺步骤及其焊接参数的选取。     

汽车变速操纵杆焊接接头冷裂纹产生原因分析

汽车变速操纵杆ZG310-570钢与45钢焊接接头焊后发现产生冷裂纹。采用化学成分分析和金相检验的方法对冷裂纹的产生原因进行了分析。结果表明：焊接接头出现淬硬组织以及粗大的魏氏组织是导致冷裂纹产生的主要原因;另外焊条含有的水分、焊件表面的油污和铁锈以及接头的拘束应力也会影响到冷裂纹的产生。并提出相应的预防措施。     

疲劳裂纹在奥氏体/铁素体异种钢焊接接头中的扩展行为

采用三点弯曲试样研究了疲劳裂纹在奥氏体/铁素体异种钢焊接接头中的扩展行为与显微组织的关系,测得疲劳裂纹在Cr25Ni13/13CrMo44异种钢焊接接头中的扩展速率da/dN,并且讨论了疲劳裂纹扩展与显微组织之间的关系。实验结果表明,疲劳裂纹在异种钢焊接接头熔合区中扩展的路径,是接头中韧性最低的热影响区过热区,裂纹在铁素体材料侧,跟随熔合线并平行于熔合线5～25μm扩展,而马氏体层对疲劳裂纹有较大的抗力,疲劳裂纹的扩展路径主要受组织韧性的控制。疲劳裂纹在Cr25Ni13/13CrMo44异种钢接头的扩展速率为：da/dN=7.07×10-13(△K)3.863。     

组合焊缝对中碳合金钢焊接裂纹的影响

采用Ｙ形坡口裂纹试验和显微分析方法，研究了三种不同的组织焊缝对中碳合金钢焊接裂纹的影响，结果表明，底层焊道熔俣区裂纹为氢致延迟裂纹；底层焊条的合金系统对该裂纹的生成有一定的影响，底层焊道熔合区的马氏体和氢的富集以及大的拘束应力，是裂纹生成的必要和充分条件；提出了防止裂纹产生的用工艺。     

含半椭圆表面裂纹焊接接头断裂参量的试验研究

本文研究了半椭圆形表面裂纹最深点三维J积分的直接测试技术,并在此基础上,通过对高匹配焊接接头表面裂纹试样断裂力学参量J积分的试验测试,探讨了接头强度匹配对焊接表面裂纹扩展驱动力的影响。试验表明本文所采用的手段对于焊接表面裂纹断裂参量的测试是适用的,且结果也充分反映出焊接接头的力学性能不均匀性的影响作用。     

低合金耐热钢焊接裂纹的探讨

本文针对了低合金耐热钢焊接后产生裂纹的原因进行了分析,结果表明主要原因是氢浓度过高而引起的氢至延迟裂纹。     

随焊激冷防止焊接热裂纹新方法的研究

从焊接力学角度提出了随焊激冷防止焊接裂纹的新方法，阐明了随焊激冷防止焊接热裂纹的机理，并就随焊接冷参数对焊接热裂纹的作用进行了研究。通过测量近缝区两点在焊接过程中位移的实时变化过程，验证了随焊激冷防止焊接热裂纹的新方法。     

船用高强钢不预热焊接技术研究进展

从母材热影响区、焊接材料的抗裂性及抗裂性评价等方面论述了船用高强钢不预热焊接技术的研究现状和发展方向。     

连铸10CrNiCu钢焊接预热温度的确定

通过间接估算和试验两种途径对连铸10CrNiCu钢板的焊接预热温度进行了研究,研究结果表明连铸10CrNiCu钢具有较好的焊接抗裂性,一般情况下焊接不需要预热,但是在低温高湿度、碳当量较高和结构拘束度大的情况下焊接时需要预热到60℃以上。     

低预热焊接高强度舰船结构钢的发展途径

综述了低预热焊接的高强度舰船结构钢种的研究现状和发展途径。指出其发展途径主要是改进现役钢种、开发沉淀硬化型舰船结构钢、研究超低碳贝氏体舰船结构钢及采用新的生产工艺。     

低合金高强度钢加工焊接工艺探讨

近年来国内外在汽车起重机上特别重视结构的研究,力图在保证强度、刚度和可靠性的前提下,最大限度地减轻自重。减轻自重的途径是多方面的,比如运用先进的设计原理和计算方法,开展优化设计、采用新的结构形式使材料得到充分利用。另外,重要的途径之一,就是应用高强     

球罐钢焊接接头断裂韧性研究

用多试样阻力曲线法和剖面法测定了球罐钢ＢＰ４６０ＮＬＩ焊接接头的裂纹尖端张开位移特征值，得出了裂尖伸张区达到饱和时的启裂值δｉｓ在母材，焊缝，熔合线和热影响区中的分布，并用金相显微镜和扫描电镜观察了焊接接头各区的显微组织和断裂形态。     

钢煤斗不锈钢内衬焊接

马氏体不锈钢1Cr13与低合金钢Q345的焊接，极易产生裂纹缺陷。在户县热电厂工程煤斗不锈钢内衬焊接中，选用双相不锈钢焊条冷焊和合理的焊接工艺，取得了较好的效果。     

淬火态20Cr钢与B级铸钢焊接接头冷热裂纹敏感性分析

为确保20Cr钢与B级铸钢之间具有良好的焊接性,采用不同焊接工艺进行淬火态20Cr钢与B级铸钢焊接试验,并对其焊接性进行冷热裂纹敏感性试验分析。结果表明:用J502,J506,A302焊条及ER50-6焊丝焊接淬火态20Cr钢定位销与B级铸钢轴箱体是可行的,其焊接接头具有良好的抗冷、热裂性能,但是焊接时要严格控制焊接规范。     

焊接方法对10Ni5CrMoV钢接头疲劳性能的影响

针对屈服强度为785MPa级别的10Ni5CrMoV钢,分别采用焊条手工焊、气体保护焊和埋弧焊三种方法在其表面堆焊单层焊并设计成板状疲劳试样,研究三种焊接方法对10Ni5CrMoV钢接头疲劳性能的影响。结果表明:对于堆焊单层焊道试样,焊址处应力集中程度对疲劳启裂寿命起主要作用,随应力集中程度的增大,疲劳启裂寿命减小。焊条手工焊、埋弧焊和气体保护焊三种焊接方法中,气体保护焊焊趾处应力集中程度最大,疲劳启裂寿命最低;焊条手工焊焊趾处应力集中程度最小,疲劳启裂寿命最高。     

6061-T6 铝合金激光焊接接头腐蚀疲劳裂纹扩展

目的研究6061-T6铝合金激光焊接接头的腐蚀疲劳裂纹扩展特性,并分析裂纹扩展的影响因素。方法利用光纤激光器,焊接尺寸为150 mm×100 mm×4 mm(焊接方向、横向、熔深方向)的6061-T6铝合金,采用SE(B)三点弯曲疲劳裂纹扩展试验并利用连续降K法,分别在空气和人工海水中进行疲劳裂纹扩展试验,通过使用金相显微镜(OE)和扫描电子显微镜(SEM),对金相结构进行观测分析。结果同样工艺参数的焊接接头,在海水中疲劳裂纹门槛值(4.063 016 MPa·m~(0.5))大于空气中的门槛值(3.479 166 MPa·m~(0.5));在疲劳裂纹扩展中速区(da/dN10~(-5) mm/cycle)时,海水焊接接头疲劳裂纹扩展速率大于空气中的,低速区(da/d N10~(-5) mm/cycle)则小于在空气中的。结论成形良好的焊缝、晶粒细小的焊缝组织有助于接头疲劳裂纹扩展性能的提高;中速区,海水中疲劳裂纹扩展速率偏大,主要是由腐蚀条件下焊缝裂纹尖端阳极溶解和交变载荷共同作用导致;低速区,海水中疲劳裂纹扩展速率偏小,主要原因是腐蚀产物堆积于疲劳裂纹扩展尖端,产生较强裂纹闭合效应。     

疲劳裂纹在奥氏体／铁素体异种钢接接头中的扩展行为

采用三点弯曲试样研究了疲劳裂纹在奥氏体 /铁素体异种钢焊接接头中的扩展行为与显微组织的关系 ,测得疲劳裂纹在 Cr2 5 Ni13/ 13Cr Mo44异种钢焊接接头中的扩展速率 da/ d N,并且讨论了疲劳裂纹扩展与显微组织之间的关系。实验结果表明 ,疲劳裂纹在异种钢焊接接头熔合区中扩展的路径 ,是接头中韧性最低的热影响区过热区 ,裂纹在铁素体材料侧 ,跟随熔合线并平行于熔合线 5～ 2 5 μm扩展 ,而马氏体层对疲劳裂纹有较大的抗力 ,疲劳裂纹的扩展路径主要受组织韧性的控制。疲劳裂纹在 Cr2 5 Ni13/ 13Cr Mo44异种钢接头的扩展速率为 :da/ d N=7.0 7× 10 - 1 3(△ K ) 3.86 3