变形方式对深冲钢S20A时效冲击性能的影响

1.前言用于制造弹体和药筒的S20A优质碳素钢,按标准规定须作时效冲击检验,即将试样毛坯在调质状态下,经过10%的“拉或压”变形,再进行250℃时效处理,然后加工成冲击试样进行冲击试验。“拉或压”变形,可以有三种变形方式:“轴向拉伸变形”,“轴向压缩变     

化学成分对S20A钢横向冲击韧性的影响

运用逐步回归分析研究了化学成分对S20A钢横向冲击功的影响。结果表明，影响横向冲击功的化学成分为：C、Mn、S三元素的含量，其关系式为Aku2=325．7—649．6[C]-210．1[Mn]-3757．6[S]，由回归方程式可得，如果把化学成分按东北特钢集团北满特钢公司内控规范控制，即控制范围为：C≤0．16％-0．19％，S≤0．015％，Mn0．25％-0．35％，合格率可达到95％以上。     

稀土元素对P20钢性能的影响

研究了Ｐ２０钢中加入微量稀土元素后性能和组织的变化规律。结果表明，稀土元素的加入改变了钢中硫化物夹杂的组成和形貌，粒状复合稀土硫化物夹杂取代了条状硫化锰夹杂，从而提高了钢材的塑韧性、动态断裂韧性和等向性能。给出了钢中硫化物的长宽比与ＲＥ／Ｓ及钢的等向性能与硫长宽比的定量关系。     

稀土元素在S20A鋼中的应用

本文介绍稀土元素对S20A钢力学性能的影响,探讨了稀土在S20A钢中的作用。研究结果表明;S20A钢加稀土后,钢材的横向ak值提高75%,J_(1c)值提高一倍;改变了钢中夹杂物的组成、形态及分布。夹杂物的细化和长宽比f的减少,是改善钢材各向异性的主要因素。     

稀土元素对S2OARe钢性能的影响

本文讨论了含稀土S2OARe钢的常温性能、低温性能、抗时效性能与不加稀土的S2OA钢进行比较，得出稀土元素对S2OA钢性能的影响。     

影响20g时效冲击因素研究

统计了近3年中板厂20g钢板的性能情况，针对最近出现的时效冲击值偏低进行分析，找出影响时效冲击韧性的主要因素，提出了改进措施。     

15CrMoR钢的显微组织与时效冲击性能

 为探索原始组织形态对15CrMoR钢时效过程低温冲击性能的影响,明确15CrMoR钢具有高时效冲击性能稳定性的原始组织形态,通过控制奥氏体化后的冷却方式获得了15CrMoR钢的3种原始组织,使用OM、SEM、EPMA和EBSD等材料结构表征方法和低温冲击测试研究了15CrMoR钢的显微组织和时效态低温冲击性能。结果表明,15CrMoR钢奥氏体化后分别以炉冷、空冷和风冷的方式冷却至室温,分别获得了粗大铁素体+片状珠光体组织、铁素体+退化珠光体组织和粒状贝氏体组织。片状珠光体组织中碳化物主要呈层片状,退化珠光体中的碳化物主要呈断续短杆状和颗粒状,粒状贝氏体中的富碳M-A岛主要沿晶界分布。3种原始组织形态的15CrMoR钢在循环时效过程中均发生了晶界碳化物析出和长大,导致低温冲击性能不断恶化。当晶界碳化物呈链状分布时,15CrMoR钢的低温冲击性能较差。粗大的铁素体+片状珠光体组织晶界面积较少,导致晶界碳化物容易呈链状分布;粒状贝氏体中主要沿晶界分布的富碳M-A岛也容易导致晶界碳化物呈链状分布。因此,原始组织为铁素体+退化珠光体的15CrMoR钢在循环时效过程中具有较好的冲击性能稳定性,经历6次循环时效后,-10 ℃平均冲击吸收功仍高达196 J;而原始组织为铁素体+片状珠光体和原始组织为粒状珠光体的15CrMoR钢,经历4次循环时效后,晶界处已形成呈链状分布的碳化物,-10 ℃平均冲击吸收功均仅为18 J。     

影响20CrMnTi齿轮钢冲击性能的因素研究

本文研究了不同的回火温度和不同的槽口加工方法对20CrMnTi齿轮钢冲击吸收功的影响。结果表明，砂轮片开槽加工方法最宜采用；钻头和拉刀的开槽加工方法有待改善。     

稀土元素镧对20钢组织和性能的影响

通过10kg真空中频感应炉熔炼、扫描电镜、能谱分析和Gleeble-1500试验机热模拟试验研究了0～0.072%La对20钢夹杂物、组织和高温拉伸性能的影响。结果表明,经稀土金属镧对钢中MnS、Al₂O₃等夹杂物变质处理后,形成尺寸≤2μm的椭圆体和球形RE₂O₃、RE₂O₂S和RES稀土夹杂物,显著提高20钢在850～1050℃的热塑性,与未加La钢相比,高温拉伸后水冷的马氏体板条组织更细。     

正火工艺对20g钢板时效冲击性能的影响

对２０ｇ钢板的热轧态和正火态试样进行时效冲击试验，结果证明，２０ｇ钢板经８００￣９２０℃正火处理后，时效冲击性能得到较大改善，且正火工艺对厚规格２０ｇ钢板时效值的提高更加明显，但以正火状态交货的２０ｇ板需考虑对强度的补偿。     

易切削钢46S20轧制工艺及性能的研究

46S20易切削钢的轧制难题主要是轧制温度的制定，通过对轧制温度的控制，制定出4种不同的轧制工艺。轧制结果及性能分析表明，开轧温度控制在1100～1180℃范围内较好，高于此温度范围轧制时会出现轧件打滑，咬入困难现象，温度低于此范围，钢容易发生热脆，轧件头部易开裂。46S20易切削圆钢的显微组织主要是铁素体与珠光体。     

改善热轧H型钢SM490YB冲击性能的研究

针对海洋石油平台用SM490YB热轧H型钢冲击性能偏低的问题,通过分析找出冲击性能偏低的主要影响因素为钢中存在一定量的魏氏组织和少量的带状组织,并对微合金化、炼钢、加热、轧制等工艺进行了优化。结果表明:通过工艺优化,基本消除了钢中的魏氏组织,同时降低了带状组织,使产品的-20℃横向及纵向冲击性能得到明显改善。     

正火预处理对调质26CrMoV钢Φ195 mm棒材横向-20℃冲击功的改善

对直径为Φ195 mm的Ti-V微合金化26CrMoV钢(/％:0.27C,0.45Mn,0.25Si,0.006P,0.004S,0.97Cr,0.78Mo,0.002Ti,0.043V)热轧棒材取样后在热处理试验室分别按880℃淬火+645℃回火和925℃正火+880℃淬火+645℃回火两种工艺进行热处理.通过检测...     

20Cr11MoVNbNB钢长期时效后的组织和性能的研究

采用X射线衍射、电镜等手段对淬火(1130℃)回火(700℃)及随后在550～650℃时效0～5000h的20Cr11MoVNbNB钢的显微组织和力学性能研究证明:该钢强度、硬度随着时效温度、时间综合参数P=T(20+lgt(h))的增加而降低,具有两段斜率不同的线性关系,该钢的强度、硬度随着主要强化相M_(■3)C_6MC的统计平均尺寸_(M23)C_6或_(MC)的增大而降低,也存在着两段不同斜率的直线关系。     

正火对EH36级船板钢低温时效冲击性能的影响

针对韶钢热轧宽板厂生产的60 mm厚EH36级船板钢,分别取正火前后的试样进行时效冲击试验.试验结果表明,正火后的EH36级船板钢,从表面至心部组织一致,晶粒细小且均匀分布,-40℃时效冲击合格,低温时效性能得到了显著提高.对正火处理后的EH36级船板钢的间隙原子C、N的分布、位错的变化及组织演化对时效性能的影响进行了初步的分析和讨论.分析结果表明,正火后铁素体中C、N原子的过饱和度下降,以及位错形态的变化、位错密度的降低是导致时效冲击性能提高的主要原因.     

时效硬化塑料模具钢工艺及性能研究

本文通过对时效硬化塑料模具钢SW80时效工艺的研究以及时效性能的分析，阐述了该钢在实际运用时所具备的各项主要特性，为今后的塑料模具钢产品的升级打下了技术基础。     

电站用9Cr钢长时时效组织演变及冲击性能

摘要：以9Cr钢为研究对象,系统研究620℃长时时效过程中的组织演变及冲击功变化规律。结果显示,未经时效处理（原始态）的9Cr钢室温冲击功测试值为140J左右。经过长时时效处理（时效态）的9Cr钢室温冲击功降低至30J左右。原始态9Cr钢中的析出相以M23C6型碳化物为主,尺寸在100～200nm之间。时效态9Cr钢中部分M23C6相长大至500nm,且存在脆性Laves相。M23C6相的长大和Laves相的出现,在削弱合金元素的固溶强化作用的同时也造成沉淀强化作用的降低,导致高温长时时效处理后的9Cr钢的冲击性能降低。高温长时时效后的析出相整体尺寸细小且无明显聚集,表现出良好的组织稳定性。室温冲击功与时效时间的关系式（W=129.7exp(-t/1193.4)+25.