新型气体渗碳炉

东北大学材料与冶金学院设计的１台深井式气体渗碳炉于今年初在辽宁省某厂建成并投入生产使用，炉膛有效深度达６ｍ，该炉适用于大型细长轴类件进行气体渗碳处理，也可用于轴类件的淬火处理。炉子采用了与传统气体渗碳炉不同的新颖结构，在满足生产工艺要求的前提下，既可降低建造成本２０％，又比传统炉型节电３０％，特别适宜于炉膛更深的井式气体渗碳炉。该项成果已申请专利新型气体渗碳炉$东北大学材料与冶金学院@薛公尧     

连续气体渗碳炉的节能

１９５７年，丰田汽车公司引入连续渗碳并使用不同气体的自动连续气体渗碳炉。目前，丰田公司使用这类炉子９０台。７０年代，由于石油危机，能源紧张，丰田公司对最初引进的炉子进行了大的改造，结果，石油危机后，丰田的通用炉能耗减少了５０％左右。     

Saudi公司Hadeed综合钢厂的自动化钢包炉

最近几年，Saudi钢铁公司的粗钢产量从160万t增加到220万t，主要原因是在Hadeed综合钢厂安装了两台新的钢包炉。这两台钢包炉自动化程度非常高，通过过程计算机可以计算出最佳的合金元素含量并保证精确的温度调节。两台钢包炉投产后，操作方便，处理时间缩短，电炉利用率提高，使得钢水处理的全过程达到标准化。该钢包炉有10大功能，即：①加热；②合金化，③脱氧；④均质化；⑤惰性气体吹洗；③微调碳含量；⑤测温；③取样；③氧气测量，＠带有气体吹洗用的备用喷枪。H加企ed综合钢厂的物料流程是：3座偏心底出钢电弧炉炼钢一两台钢包炉…     

氨加空气氧氮共渗连续炉炉压与安全性

大型气体渗氮连续炉，用于球墨铸铁曲轴氧氮共渗．气源为氨加空气．体积比为90：10或95：5，相应共渗温度为600℃或570℃，炉气主要成份为氨气和氢气，属可燃可爆气体．炉子出现负压，意味着炉外空气可侵入炉内。在炉体密封良好的条件下，炉子运行会不会出现负压，负值多少？持续时间多长？会不会发生安全事故？这都是设计、使用这类炉子时最为关切的问题。前奏小车的运行使炉子周期性地出现负压，持续时间约50秒；检修炉门的启用同样出现负压。且炉外空气侵入明显、操作时间长达数分钟．炉子长期运行结果，在上述情况下，仍是安全作业。氨加空气作为连汝炉的氧氮共渗气源是安全的。     

一种金属线材拉丝模具预模的制造工艺

一种金属线材拉丝模具的预模的制造工艺，步骤如下：①按配方制备填充料；②称取填充料；③将金刚石置于金属模套中心处，填入填充料，加盖封牢；④置于热压烧结机上，加温、加压一定时间；     

炉内气体强制循环的热处理回火电炉

热处理回火电炉是热处理车间的重要设备之一。主要用于钢制工件的回火热处理。在这类炉子中，最重要的是要保证在工艺要求温度下，炉膛工作空间的温度均匀性。目前通常采用室式回火电炉，这类炉子由于炉体密封性较差，炉膛内虽装有炉气循环风扇，但由于气体流速小，只起搅拌作用，而达不到均匀温度要求。最好的也只能在炉膛有效加热区内达到巨类炉子（炉温允差上10℃），有的只能达到V类炉子（炉温允差土20oC）的水平。同时又没有炉温保护装置，因此对进一步提高工件的质量就受到限制。而且由于现有回火炉炉膛小，装载量有限，生产率低，满…     

管形散热器镶拼式级进模

管形散热器镶拼式级进模上海金陵股份有限公司散热器分公司（２０００２０）王波海１概况图１是铝板材４０２管形散热器，该零件原生产工艺流程为：①落料冲孔；②折边；③Ｕ形弯曲；④Ｏ形弯曲。现改为级进模成形，模具结构见图２。排样图见图３。模具优点：精度高，可连...     

电阻炉加热装置的节能与寿命

1一种新型电阻炉加热装置近期通过中国专利文献检索系统，得知授权的国内电阻沙专利有30多种。从专利及一般结构的电阻沙技术中可知，其中金属加热元件的装宜有6种：①传统的揭丝砖电加热装置；②炉墙打孔埋入耐热钢控电阻带装置；③穿管（棒）固定电热丝装置；④砖槽固定电热丝装登；⑤顶部吊挂电阻带装置；③金属电阻带直热式红外加热装置。其中第6种是我院针对前5种加热装置的缺点：维修不方便，装置本身寿命短，耗能大，并影响护村、炉龄寿命等缺陷而设计的。此种装置是由整体（或组合块）的异形砖组成。异形挂砖上有一排排列整齐并且能…     

摩托车边扶手双向弯曲模

摩托车边扶手双向弯曲模广东江门永行机电有限公司（５２２２０）江国庄如图１所示．摩托车边扶手向内侧弯曲图１部分如何成形，是一个很棘手的问题。在试制阶段，采用了保守的工艺路线：①打扁内侧弯部分；②弯中间Ｕ形及外侧弯（含压扁）；③在手动模上弯内侧弯。这种工...     

防盗盖注射模设计

防盗盖注射模设计甘肃定西国营第８９０１厂（７４３０００）魏立忠１引言图１是防盗盖塑件，其作用有：①当其沿顺时针方向与瓶口旋合到位后，将瓶内的液体密封；②密封后的瓶盖当沿着逆时针方向旋转时，由于防盗圈的齿与瓶口的齿相互发生干涉，瓶盖与防盗圈的连接筋断裂...     

高紊流度的煤粉烧嘴

高炉喷吹煤粉是降低焦比的重要手段。近年来部分高炉的喷煤粉量高达200kg／t。喷入高炉内的煤粉大部分在循环区内燃烧，但是随着煤粉喷吹量的增加，煤粉不能完全燃烧，未燃烧煤粉堆积在高炉内使透气性变差，并且给高炉煤气清洗系统带来不良影响，所以提高煤粉在循环区内的燃烧率是相当必要的。煤粉燃烧可以分为下述步骤：①煤粉升温；②挥发份放出和点火；③挥发份燃烧；④碳燃烧。风温＜gOO”C时，步骤①、②是限制环节，风温达到12OO”C时，步骤③、④是限制环节，挥发份放出后碳在循环区内的滞留时间仅为数秒，燃烧时间相当短，同时循…     

箱体拉伸模设计

箱体拉伸模设计丹东汽车制造厂崔敏，刘波盒形件的拉伸，由于其形状的非对称性，导致变形的复杂化，使得这类零件的成形难度较大。１箱体零件的工艺分析箱体零件如图１所示，材料为０８Ａｌ，厚１．５ｍｍ。冲压加工工艺为：①拉伸；②切边；③缩口。工艺难点集中在拉伸工...     

自由锻造CAPP网络系统开发

1概述自由锻造是一种通用性很强的工艺方法，适用于生产用途不同、重量和尺寸变化范围大、各种复杂程度的锻件。按照锻件分类其锻造工艺为：饼类银件的基本工序是激粗；环、圈、套、简类锻件的基本工序是锻孔，机床主轴、轧辊等轴类锻件的基本工序是拔长或撤粗一拔长；吊钩等弯曲件的基本工序是弯曲；各种曲轴的基本工序是错移和扭转等。锻造工艺过程包括：①根据零件图作出锻件图。②确定毛坯重量和尺寸.③决定变形工艺及工具。④选择设备。⑤确定锻造温度范围、火次及冷却方式。⑥确定热处理规范。⑦对锻件提出技术和检验要求。随着CAD…     

板状零件感应淬火变形及控制

1前言前西德产的PFSU型万能齿轮测量仪的板状零件表面，要求有2条或3条宽16～18mm的淬硬带。如尺寸为354×112×25mm的顶板，平面上有2条宽16mm，长354mm的淳硬带。扳平面淬火后弯曲变形量达到了0．5～0．8mm，超过了平面弯曲度≤0．30mm的技术要求。本文预想采用如下几种方法来解决变形：①板状平面直接表面淬火；②增大平板厚度，即2块平板背向焊接在一起；③用压力法反向预变形，即预变形处理；④相反平面对称预淬火处理；⑤相反平面不对称低温预淬火处理；③相反平面不对称高温预正火处理；①局部双平面同时感应加热淬火处理；③正反…     

摩托车头盔箱底板拉伸模设计与制造

摩托车头盔箱底板拉伸模设计与制造福州模具厂（福建福州３５００１１）陈祥华１引言图１零件是ＡＧ５０Ｃ摩托车头盔箱底板，材料为ＳＰＣＥ，厚度为１．２ｍｍ该产品共用４副模具成形。①拉伸模；②预切边、冲孔模；③弯曲成形模；④头部切边及冲斜孔模。产品成形后，它...     

机床主轴渗碳淬火工艺改进

机床主轴是机床中的关键零件，渗碳淬火后的技术要求为主轴径向跳动≤0．05mm、马氏体及残留奥氏体≤3级、碳化物≤3级、表面硬度≥65HRC、有效硬化层深度≥1．5mm。其原材料为SCM21钢，相当于国内12Cr3MoA钢，化学成分（质量分数，％）为0．09C、0．32Si、0．45Mn、2．8Cr、0．50Mo。原工艺如图1所示，生产设备是Ipsen密封箱式多用炉。按照图1工艺处理后出现了以下问题：①轴表面硬度为61HRC，低于技术要求；②表层碳化物呈断续网状析出；③马氏体及残留奥氏体级别高。     

俄罗斯防腐技术介绍（续一）

俄罗斯防腐技术介绍（续一）朱有庭，王晖编译２．设备防腐层的设计确定设备防腐层的形式要考虑以下因素：①设备的用途──储罐、反应罐（灌装或注水型）气体通道等；②设备的尺寸和防腐表面的形状；③是否存在内部装置包括搅拌、挡板、隔板、支柱、填料、塔板；④安装地...     

实现节能15%以上的加热炉系统

最近，日本大同特殊钢公司开发的节能１５％以上的蓄热式系统将设置在川崎厂的连续式钢坯加热炉上，这在日本尚属首次。这种蓄热式系统是用与蓄热体构成一体的２个燃烧器交替地进行燃烧和排气，燃烧用空气可预热到接近炉内温度，因此是一种燃烧效率高、可达到大幅度节能的装置。它具有以下特点：①燃烧效率可达７５％以上，而传统的热交换器式加热炉为６０％左右，即可节能１５％以上。②因不需设置热交换器，因此炉子的配管和管道简单，结构紧凑。③因复数个燃烧器切换而交替燃烧，因此炉内温度分布均匀。④在钢坯热装率高的情况下，废气温…     

铸件产生缩孔、疏松的型壳补救措施

硅溶胶精密铸造生产中，经常遇到型壳在首炉浇注完并经切割清砂后发现，浇道根部或铸件其他部位出现缩孔、疏松等缺陷。产生的原因主要有：①工艺设计不当，致使钢水不够补缩；②制壳过程中浆料粘度的变化，引起型壳下部浆料堆积，导致型壳的厚度发生变化，延缓了铸件热节部位的凝固时间。发现铸件缺陷后，如     

焊接变形对主发电机风扇疲劳寿命的影响分析

某型内燃机车主发电机转子焊接风扇焊后变形量分散性大，为了研究焊接变形对风扇疲劳寿命的影响，对焊接风扇所属底板引起的不同变形量导致安装产生的装配应力进行测试，进而采用真实载荷谱对风扇进行疲劳试验，同时对比了三种通过改变焊接工艺来减小焊接变形的改进方案。研究结果表明：由焊接导致的风扇变形在安装过程中会产生装配应力，变形越大，装配应力越大，变形量与装配应力近似呈非线性关系；疲劳起裂源发生在风扇叶片焊趾处，底板焊接变形越大，叶片疲劳寿命越小；可通过防变形工装来控制风扇底板焊接变形量，底板焊接变形量小于0.35 mm时，可以满足其风扇设计寿命要求。