托卡马克HT-7U超导线圈盒壳体与冷却管的钎焊

介绍了国家重大科学工程项目托卡马克的概况，分析了其低温技术关键部件超导线圈盒壳体与冷却管的钎焊性，并制定了钎焊工艺措施c试验结果表明，钎着率可保证在85％以上，钎焊质量良好，现已用于HT—7U托卡马克超导线圈盒壳体与冷却管的钎焊。     

加氢反应器器壁局部超温的红外热象监测

加氢反应器是我公司重整车间关键设备,将焦化车间的柴油和汽油混合物进一步加氢精制,分离出合格的柴油和汽油,其运行情况直接影响到整个炼油厂的正常生产。1997年8月,我们对设备实施状态监测时,发现其四床层东南侧出现(?)30cm左右的热区,表面高温变色漆变色,最高温度达204℃,高于设备表面设计温度(200℃),见图1。几天后,表面变色漆变色范围扩大,成椭圆形。如果停工检修,将直接影响到炼油厂的正常生产,造成数以百万计的经济损失。本文就正在运行的加氢反应器局部超温原因进行分析。图1 超温区热图F_1区域最高温度:204℃辐射率:0.91 设备规格与主要参数加氢反应器设计为冷壁,外壁材料为2.25Cr1Mo,内衬大颗粒膨胀珍珠岩制品,内部介质为催化剂、油、油气、氢气 0.1％(体积)硫化氢(图2)。其它参数是:外径为2800mm,设计压力为8.8MPa,壁厚为98mm,壳体导热系数为29W/m·℃,     

中温盐浴渗钒工艺及其应用的研究

在熔融硼砂盐浴中，添加适量的中性盐，可改善８５０℃左右硼砂盐浴的流动性，使渗钒温度从通常的９５０℃左右降至８５０℃左右。这样可以减少高温长时间渗钒加热造成的组织过热，同时也有利于工件的清理。     

DZ125定向凝固镍基高温合金组织与熔体超温处理时间的相关性

采用熔体超温处理方法,通过改变熔体超温处理时间研究定向凝固镍基高温合金DZ125凝固组织的演化规律。结果表明:熔体超温处理时间由15min延长到30min可以细化枝晶、减小偏析。然而,进一步延长熔体超温处理时间至60min,枝晶却略微粗化。熔体超温处理15min时,碳化物形貌为草书体,而熔体超温处理时间大于30min时碳化物则主要为非连续性棒状和块状。造成这种现象的主要原因是熔体超温处理时间的变化影响到熔体状态,进而影响到凝固组织。     

熔体超温处理对ZL114A凝固组织的影响

通过测定合金ZL114A的DSC曲线研究了熔体结构变化温度、超温处理对过冷度的影响.在此基础上,探讨了超温处理对凝固组织的影响.结果表明:随着超温处理温度升高,过冷度增大;熔体超温处理使得α-Al相二次枝晶间距变小,共晶Si相颗粒化和纤维化;相同冷却速率下,熔体中Aln、Sin类原子团簇的类型和大小的变化决定了α-Al二次枝晶间距的减小.     

基于有限元仿真的5083铝合金支架超塑性差温拉深

为提供试验依据,应用IA软件计算零件毛料尺寸,导入MSC.Marc软件模拟超塑差温拉深,并依据模拟结果优化毛料尺寸。模拟中温度分若干梯度,假定材料同梯度内同力学性能,利用二次开发将各梯度材料本构关系植入模拟,获得5083铝合金支架超塑差温拉深成形工件及壁厚分布,其结果与试验吻合良好,且较恒温拉深理想。讨论了成形温度梯度宽对差温拉深模拟结果的影响。     

用于粉冶温压的分级电阻式加热系统及控制研制

介绍了分级电阻式粉末冶金温压加热系统总体方案，在结构上采用加热器和恒温器两级电阻式加热管加热。加热模块的控制选用TMA-7412Z型智能双数显调节仪，压机模块采用普通粉末压机的控制方式，送料模块及整个温压系统的控制采用PLC。给出了配有浮动阴模的温压系统PLC接线图及信号时序图。在此基础上，开发出HGWY—Ⅱ型粉末冶金温压精密成形系统。     

乙烯裂解炉观火孔外墙超温分析及内衬修复

文中分析了广州石化总厂某乙烯裂解炉观火孔出现严重超温的原因。对所采用的内衬修复方法及所用材料进行了介绍,采用YL-N50型高温粘结剂作为粘结材料,陶瓷纤维毡及JM30轻质耐火砖作为内衬材料,形成合理的耐高温弹性结构进行内衬修复的方法,确保了裂解炉的长周期安全运行。     

30CrMnSi钢近亚温超高强度热处理工艺

对30CrMnSi钢进行了淬火+低温回火的超高强度热处理工艺试验。结果表明,淬火温度越高,其强度越高;常规淬火温度淬火的韧性不足,亚温淬火的硬度偏低,均不能满足产品使用性能要求,低于常规淬火温度、高于亚温淬火温度的近亚温淬火复合热处理工艺可以使30CrMnSi钢的抗拉强度达到1520 MPa以上,并且具有较好的韧性,能满足产品耐高速冲击使用要求。     

DZ125高温合金熔体超温处理定向凝固组织的演化规律

在保持凝固界面温度梯度恒定的条件下,研究了DZ125高温合金熔体超温处理定向凝固组织的演化规律.实验结果表明,熔体超温处理对DZ125合金的定向凝固组织有着显著的影响.一次枝晶间距和二次枝晶间距均随着熔体超温处理温度的升高,呈现出先减小后增大的变化规律,并在超温处理温度为1 650℃处出现最小值.合适的熔体超温处理可以起到与提高凝固速率相同的作用,有效细化合金凝固组织,从而有利于降低合金元素偏析程度,减少甚至消除凝固缺陷,缩短热处理均匀化时间,提高合金的力学性能.     

熔体超温处理对GH742返回料凝固组织和力学性能的影响

采用熔体超温处理方法考察了熔体超温处理温度对GH742返回料凝固组织和力学性能的影响规律。结果表明：当熔体超温处理温度低于1550℃时,随熔体超温处理温度的升高,晶粒和枝晶组织显著细化,枝晶偏析和合金中N、O、S元素含量降低,然而,进一步升高至1600℃,晶粒和枝晶组织粗化、枝晶偏析增大、合金中N、O含量升高。熔体超温处理显著影响枝晶干γ′相特征,却对MC型碳化物影响较小。MC型碳化物形貌为棒状或块状,且随熔体超温处理温度升高无明显变化,但尺寸和面积分数均略微减小。枝晶干γ′相形态则随熔体超温处理升高由近球形向近立方状转变,尺寸呈现先增后减趋势。合适的熔体超温处理可显著提高返回料的室温拉伸强度,但对塑性无明显影响,其原因被归因于凝固组织的变化。     

深度调峰机组TP347H高温过热器管的超温老化

在某630 MW超临界机组深度调峰运行中,TP347H高温过热器管发生局部超温,对机组运行产生严重影响。采用显微组织观察和室温拉伸性能测试,结合温度及应力分布的有限元数值模拟,开展了正常运行与超温运行下TP347H高温过热器管的老化评估。结果表明：深度调峰情况下的传热恶化可能造成过热器管超温,管壁最大热应力甚至可能超过TP347H钢管的屈服强度。TP347H高温过热器管频繁超温和高的热应力作用导致服役态TP347H钢管中析出更多的MX和M₂₃C₆第二相,尤其是M₂₃C₆相颗粒在奥氏体晶界的聚集长大,加剧组织老化。在拉伸过程中,裂纹首先在超温运行管样的奥氏体晶界萌生与扩展,再发生穿晶断裂,奥氏体晶界、晶内存在严重的不均匀变形,从而导致其室温拉伸性能,特别是塑性,显著降低。     

超临界锅炉T91末级过热器管爆管原因分析及超温估算

通过宏观检查、化学成分分析、金相检验、硬度试验、断口扫描电镜观察等方法及综合分析,对超临界锅炉T91末级过热器管爆管原因进行了分析,并对超温进行了估算。结果表明:爆管是长时过热导致的,超温期间平均壁温高达约663℃,超温同TP347H管内壁局部位置少量氧化皮剥落有关。     

熔体超温处理对镍基单晶高温合金γ'相的细化作用

采用光学显微镜、扫描电镜等方法研究了熔体超温处理对镍基单晶高温合金γ'相的影响.结果表明,随熔体超温处理温度由1500℃升高至1640和1780℃时,一次枝晶间距由177 μm分别减小至150和125 μm:枝间Ti富集程度降低,W的偏析程度减小.枝晶干和枝晶间y'相尺寸均减小,枝间y'相由不规则转变成立方形,同时枝间与枝干区域γ-γ'错配度减小.     

熔体超温处理对镍基单晶高温合金γ＇相的细化作用

采用光学显微镜、扫描电镜等方法研究了熔体超温处理对镍基单晶高温合金γ＇相的影响。结果表明,随熔体超温处理温度由1500℃升高至1640和1780℃时,一次枝晶间距由177μm分别减小至150和125μm;枝间Ti富集程度降低,W的偏析程度减小。枝晶干和枝晶间γ＇相尺寸均减小,枝间γ＇相由不规则转变成立方形,同时枝间与枝干区域γ-γ＇错配度减小。     

水冷控制压铸模模温的研究与应用

用热分析方法和热传导原理,对医铸模用水冷控制模温进行了研究,总结出一整套模具冷却水孔的设计要领和计算公式,列举了计算实例。阐述了压涛模控制模温后对提高压铸件金属组织的致密度、压铸生产频率和延长模具寿命等起到的效果。     

树脂砂砂温的铸造生产控制

我厂是机车、客车铸件的专业生产厂家，生产机车柴油机机体、各种齿轮箱体等多种铸件。同时又不断开辟了法国、加拿大、韩国、日本等国外市场，承揽了法国地铁轴箱体、韩国斗山机床以及日本三井株式会社机床铸件，以上出口产品质量要求高，重量大、品种多、结构复杂。为适应质量标准的不断提高，我厂从德国引进了树脂砂生产设备。     

渗碳20CrMnTi温变形超细晶粒的形成机制

研究了渗碳 2 0CrMnTi钢温变形过程中微观组织演化规律 ,结果表明 :通过温变形 ,渗碳 2 0CrMnTi钢的晶粒由 16 μm～ 2 0 μm超细化到 2 μm～ 3μm ,甚至 1μm以下 ;晶界区域局部变形和晶界滑动控制晶粒的细化 ;而变形参数 ,尤其是应变速率控制晶界区域局部变形和晶界滑动