60Si2Mn钢碟形弹簧热处理工艺改进

通过60Si2Mn钢相变点的测量确定碟形弹簧片的热处理工艺参数,并应用金相显微镜、洛氏硬度计对热处理样品进行组织观察与硬度测试,采用SEM对回火样品进行断口分析。结果表明,采用(840±20)℃盐浴加热油淬+450℃回火工艺处理后,60Si2Mn钢组织为回火屈氏体,硬度44.5 HRC,零件断口为韧性断裂,满足碟形弹簧片性能要求,该工艺可替代等温淬火热处理。     

汽车弹簧钩热处理工艺的改进

我们在试制解放140汽车上的弹簧钩（图1）时，遇到热处理的质量问题。弹簧钩材料为65Mn钢，其制造工艺流程为：下料—冲压成形—淬火—回火—酸洗—磷化—上油—入库。其中热处理工艺为810～820CXsmin盐浴加热，油淬，硬度为60～64HRC。在井式炉中回火，工艺为470～485CX60min，硬度为44～46HRC。弹簧成品用技压测试仪试验时，发现在压下量3mm时的压下力仅为800～900N（技术要求：在1200N压力下压下3mm时，弹性变形＜0．5mm）。经金相检验，发现马氏体外很细，也无脱碳现象。进一步分析，认为可能是酸洗时造成氢脆。为此将此零件再进…     

薄片弹簧的热处理

牙嵌式电磁离合器弹簧片（见图1）材料为65Mn，厚度0．5mm，硬度要求43～48HRC，不平度≤0.10mm。该簧片在离合器上起复位作用，弹力不大，约50～100N，但要求平整，能复位。材料为冷轧退火状态，金相组织为细珠光体十铁素体。对弹簧片曾采用箱式炉、盐浴炉加热，淬油后及时夹紧回火等处理，变形大，碎裂达30％～50％。箱式护加热，氧化脱碳严重，盐浴炉加热，氧化脱碳减轻，但是淬油后硬度高达63HRC左右，变形大，淬火后立即上夹板夹紧回火时，不能夹的很紧，在200C回火lh，再次夹紧后在430℃回火肽，仍有20％～30％开裂。为此，采用马…     

切纸凹模的高频浸水加热淬火

切名片纸的切卡器凹模（图1），用45钢制造，硬度要求50～55HRC，热处理后凸凹模装配间隙要求0．01～0．02mm。由于凹模整体热处理的收缩变形达0．10～0．20mm，给后序钳工研磨装配带来困难，为此我们试甲高领局部淬火。（1）工艺分析及试验由于凹模使用部位是刃口，且根据使用情况淬硬层不需太深，采用高频刃口局部加热淬火既可满足淬硬层深度要求，又可显著降低收缩变形。但由于刀口薄（6—3mm），如采用局部加热后提出淬火，降温快，不易淬硬；若是由感应器直接喷水淬火，则硬度不均匀；如外部喷淋，操作中配合不好亦达不到理想的淬火…     

棉秆回收机打秆铲组织与性能的研究

研究了热处理工艺对65Mn、60Si2Mn钢显微组织、断口形貌、力学性能的影响.结果表明,65Mn、60Si2Mn钢水淬比油淬硬度高.而相对耐磨性及冲击韧度比油淬低.60Si2Mn钢采用油淬加低温回火处理的相对耐磨性及冲击韧度最高.因此制作棉秆打秆铲合适的选材为60Si2Mn钢,最佳热处理工艺为油淬加低温回火.     

控制薄壁壳体淬火变形的措施

图1所示为一大型薄壁壳体，材料为30CrMnSiA钢，要求热处理后硬度为35～39HRC，直径差≤6mm，直线度≤4mm。由于该件壁薄（厚度为4mm），尺寸大，淬火后时常出现直径差和直线度变形超差现象，超差率达50％。对此，我们探讨了薄壁壳体淬火变形原因，采取了相应的防变形措施，使变形基本控制在一较小范围。1薄壁壳体淬火工艺过程及变形情况该件是在井式联合电炉中进行热处理的。其工艺过程：吊装－预热－淬火加热－油淬－水洗－回火－空冷。吊装是通过在壳体一端焊上带有6个孔的工艺环，然后再用吊具吊装的。过去，我们共处理24件壳体，淬…     

超低Cr含量的40Mn2钢履带链轨节热处理工艺改进

对40Mn2钢制履带链轨节热处理调质生产中出现的强度、硬度偏低现象进行原因分析,超低的Cr含量不但会降低钢的淬透性,而且降低钢的淬硬性,由此对原热处理工艺进行改进。结果表明,提高淬火冷却速度,将AQ251淬火液浓度降低到10%,可使淬火后的硬度提高到52～56HRC,回火后的硬度提高到35～38HRC。     

4Cr13大型模具钢模块喷淬工艺研究

4Cr13模具钢模块在油淬时有容易变形、开裂和组织硬度分布不均匀且厚模块不易淬透等缺陷。利用自制的喷淬系统实施喷水淬火代替油淬,采用ANSYS数值模拟喷淬过程,并根据模拟结果制定喷淬工艺。试验结果表明：可以采用喷水淬火方式对4Cr13模具钢模块进行热处理;喷淬回火后对模块解剖分析发现610mm×300mm规格的4Cr13大模块完全淬透,且表面和心部硬度差仅为2HRC。     

亚温淬火对65Mn钢组织及性能的影响

利用"亚温"淬火新工艺对65Mn钢在不同条件下进行试验,对试样进行显微组织、强度及硬度的测试,研究了亚温淬火工艺对65Mn钢组织及性能的影响.结果表明,采用830℃淬火+790℃二次淬火+450℃回火的热处理工艺时,65Mn钢的强度、硬度最高,力学性能最好;生产上采用亚温淬火取得了很好的经济效益.     

LD钢冷挤凸模热处理新工艺

用LD钢（7Cr7Mo2V2Si）制造的汽车起动器导向简冷挤凸模（见图1），按本厂退火、低温淬回火的工艺进行热处理时，使用寿命比Cr12、高速钢制的常规热处理模具显著提高。其球化退火工艺示于图2。退火后的硬度为246HB，满足了机加工要求。表1所列为该钢制模具的淬火硬度与奥氏体化温度和淬冷介质的关系。淬火后的组织为板条马氏体和弥散碳化物。试验证实，LD钢冷挤凸模经1050℃奥氏体化25min，油中淬火，200℃×4h回火的效果最好，淬火后硬度达60HRC，凸模寿命提高到2万次，比原充高6倍。LD钢冷挤凸模热处理新工艺@刘友奎$辽源汽车电器…     

细长钢导轨局部淬硬工艺

本厂生产的一种卧式加工中心，用户要求其上使用的钢导轨采用感应加热局部淬火。在试制该加工中心时，遇到的最大困难是导轨淬火变形。本文根据试验，介绍解决钢导轨局部淬火变形的方法。1钢导轨的热处理技术要求和遇到的主要困难图1示出该导轨的外形尺寸和淬硬部位则视图点划线所示）。钢导轨材料为阴钢，要求硬化深度＞2mm，硬度＞55HRC。图1（a）主导轨（b）辅助导轨从图中可以看出，这些导轨均细而长，淬硬部位不对称，必然导致淬火后导轨的不对称变形。图纸上要求的硬化层深度较深（＞2mm），加上磨削加工余量，淬硬后的硬化层深度要…     

45钢油-水淬火性能的研究

为了解决45钢水淬后出现变形或开裂的问题,通过对45钢进行油-水淬火热处理工艺,使得45钢的硬度低于水淬而高于油淬,表面光洁度较单纯水淬及油淬均好,在保证硬度的同时,韧性增强,变形或开裂减少.     

热处理工艺对高铁耐蚀60Si2Mn弹簧钢组织和性能的影响

在常规高铁弹条60Si2Mn弹簧钢基础上,通过添加Cr、Ni、Cu等耐蚀元素设计了耐蚀60Si2Mn弹簧钢,研究了热处理工艺对耐蚀弹簧钢显微组织、力学性能的影响规律,并评价了其耐蚀性能。结果表明,淬火+回火处理后耐蚀60Si2Mn钢显微组织为回火屈氏体,870 ℃保温45 min,油淬+440 ℃回火60 min处理后,耐蚀弹簧钢的综合力学性能最佳,屈服强度为1606 MPa,抗拉强度为1716 MPa,断后伸长率为5.3%,洛氏硬度为50.2 HRC。添加耐蚀元素的60Si2Mn钢耐蚀性较常规60Si2Mn钢得到较大提升。     

两次淬火对35CrMnSi钢抗拉强度的影响

研究了第一次890～970℃油淬、第二次810～890℃水淬两次淬火及回火工艺对35CrMnSi钢抗拉强度的影响。结果表明,两次淬火工艺可细化钢的组织,提高钢的抗拉强度。对于尺寸为12 mm×40 mm×200 mm的35CrMnSi钢试样,优化的热处理工艺为930℃×19 min油淬,890℃×20 min水淬,然后170℃回火120 min,抗拉强度达1958 MPa。     

常用农机具的选材及热处理

农机具服役条件恶劣，工作时常受到土壤中硬质粒子的磨擦，使刃口变钝，有时还要遭到石块、玻璃等异物的冲击，引起折断和崩刀。所以选材和热处理力求做到韧性和耐磨性的良好配合。1锄头锄头是重要的手工工具，要求有好的韧性和耐磨性，选用材料及热处理工艺见表1。锄头也可用低碳钢渗碳淬火，280℃回火，回火后硬度52～56HRC。2铁锹铁锹一般用中碳结构钢制造，韧性要求高，选材及热处理工艺见表2。3犁烨犁样不仅要强韧性，而且要耐磨，选材及热处理工艺见表3。4挖土锅挖土锅大都用65Mn钢制造，硬度要求42～50HRC，只淬两端60～80mm，810…     

复杂曲面结构凸轮槽高频感应淬火工艺及组织与性能

研究了复杂曲面结构圆柱凸轮槽高频感应淬火热处理工艺,通过合理设计仿形感应器以及加热工艺参数优化,使得两种材质(45钢和ZG65Mn钢)的圆柱凸轮槽都达到了淬硬层深度2～5 mm和表面硬度50～60 HRC的技术要求,硬化层组织为回火马氏体+少量残留奥氏体.高频淬火快速喷水冷却,有效避免了沟槽尺寸产生较大畸变.     

机床导轨热处理工艺改进

机床导轨尺寸较长,有效厚度超过油淬临界直径,见图1。导轨热处理淬火后产生的畸变和开裂及硬度不均匀现象难以控制。长久以来,按常规的工艺淬火,一直没有很好地解决这个问题,严重影响了生产和产品质量。导轨材料为GCr15钢,其主要化学成分(质量分数,％)为：0．95～1．05C,0．20～0．40Mn,0．15～1．35Si,1．30～1．65Cr。该钢的组织均匀、淬透性好。     

W18Cr4V钢真空气淬和普通油淬的组织与性能比较

采用真空气淬法和普通空气加热油淬法分别对W18Cr4V钢进行热处理。利用金相显微镜和洛氏硬度计对热处理后W18Cr4V高速钢的组织和硬度进行了比较观察和测试分析。结果表明,两种淬火工艺处理的试样组织基本一致,均为隐晶形的淬火马氏体基体组织、大颗粒状的共晶碳化物和细小点粒状的二次碳化物及残留奥氏体,气淬后的组织更均匀;回火后的组织也很相似,为回火马氏体及未溶解的共晶碳化物和二次碳化物。经真空气淬的试样硬度（65HRC）仅比普通空气加热油淬的（66HRC）略有降低,但能满足工模具的硬度要求,而且试样表面光洁,呈银灰色,变形微小,对于要求精度不太高的零件,无需进行后续加工,对环境也无污染。     

基于水基淬火介质的42CrMo偏航齿圈的热处理工艺

针对淬火油污染严重、生产不安全因素等问题,介绍一种新型水基淬火介质,及替代传统油淬的工艺。利用光学显微镜、洛氏硬度计、万能试验机和冲击试验机等手段对不同规格的42CrMo钢在无机高分子水基淬火液中淬火再高温回火后的组织及性能进行了研究,并分析了用无机高分子水溶性淬火介质替代淬火油的可能性。结果表明,42CrMo钢在淬火后的硬度值为55～56 HRC;回火后的硬度值为285 HBW;显微组织主要为粒状索氏体。其抗拉强度、屈服强度、伸长率、断面收缩率等力学性能均达到大型合金钢锻件的JB/T6396技术条件要求。因此,改进后的热处理工艺可以更好地应用于42CrMo钢的淬火,显著提高了偏航齿圈综合热处理质量。     

Cr12MoV钢模具淬火变形的控制

<正> 一、变形控制概况 Cr12MoV钢淬火过程中,由于内应力的作用,变形往往过大。我们拟定了新的热处理工艺,采用下限淬火温度及不同的冷却方法,有效地控制了变形。以往按常规热处理工艺加热到 1000℃,在冷油或 50～70℃的温油中淬火,变形量超过技术要求。例如图 1和图 2所示工件中的A、B、C、D、