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以聚甘油(PG)为增塑剂,采用溶液流延法制备了PG增塑改性聚乙烯醇(PVA)复合薄膜。通过红外光谱分析(FTIR)、X射线衍射分析(XRD)、差示扫描量热分析(DSC)、热失重分析(TGA)、拉伸测试等考察了PVA/PG复合膜的氢键作用、结晶性能、热性能、力学性能。结果表明:PG增塑剂能有效破坏PVA自身的氢键,在PVA热分解温度基本保持不变的前提下降低材料的熔融温度和结晶度,从而扩展PVA的热塑加工温度窗口。随着PG用量的增加,PVA/PG复合薄膜的拉伸强度逐渐降低,而断裂伸长率明显提高。 相似文献
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以甘油/二缩三乙二醇(GP)为主增塑剂,N-甲基吡咯烷(NMP)辅助增塑剂,对聚乙烯醇(PVA)进行增塑改性,研究了增塑剂类别和配比对PVA的增塑效果。通过红外光谱分析(FTIR)研究了复配增塑剂与PVA间的相互作用,采用X射线衍射分析(XRD)、差示扫描量热分析(DSC)、热失重分析(TGA)表征了改性PVA的结晶性能和热性能,采用熔融指数仪和转矩流变仪研究了改性后PVA的热塑加工性能。结果表明:复配增塑剂能有效地破坏PVA自身的氢键,降低PVA的熔融温度和结晶度,改善PVA的热塑加工性能,并成功实现了改性PVA的注塑成型。通过注塑成型的PVA具有较好的力学性能,拉伸强度为28.6 MPa,断裂伸长率为534%。 相似文献
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将两种牌号聚乙烯醇(PVA)(PVA1799和PVA0599)混合,然后分别加入甘油/三甘醇、甘油/乙酰胺复合增塑剂对其进行改性。加入复合增塑剂使PVA1799/PVA0599的熔点、结晶度和热分解温度降低;与PVA1799/PVA0599体系相比,改性PVA1799/PVA0599的拉伸强度下降、拉伸断裂应变明显提高;随着PVA0599含量增加,改性PVA1799/PVA0599的熔体流动速率增大;m(PVA1799)/m(PVA0599)为3∶2时,随复合增塑剂用量增加,改性PVA1799/PVA0599的流动性变好;甘油/乙酰胺增塑效果优于甘油/三甘醇;改性PVA1799/PVA0599体系在复合增塑剂为30 phr时可望实现熔融加工。 相似文献
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淀粉/PVA生物降解材料的热塑性研究 总被引:4,自引:0,他引:4
将聚乙烯醇(PVA)、淀粉、增塑剂在Hakke流变仪中共混制备了热塑性淀粉/PvA材料,研究了2种PVA-PVA1799、PVA1788,2种淀粉-玉米淀粉、木薯淀粉的热塑性情况;比较了甘油、乙二醇、乙酰胺3种增塑剂的增塑效果.结果表明:采用合适的增塑剂与适当的PVA、淀粉组合可以使PVA/淀粉共混体系在高温下热塑成型... 相似文献
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探究硝酸改性淀粉/聚乙烯醇复合膜的制备及性能。以木薯淀粉为原料,加入一定量浓度的硝酸制作改性淀粉,采用搅拌器的机械力与甘油、PVA制备成硝酸改性淀粉/聚乙烯醇复合膜,并通过智能电子拉力试验机和紫外可见分光光度计对复合膜的拉伸强度、断裂伸长率和透光率的性能进行测定。最佳合成条件:浓度为5%的硝酸制作改性淀粉,改性淀粉:PVA的质量配比为4:6,加入0.5 g甘油作为增塑剂,在反应温度为85℃,反应时间为60 min,干燥时间为1.5 h的条件下共混制得的复合膜,其拉伸强度为48.76 MPa,断裂伸长率为41.3%,其透光率为76.2。 相似文献
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聚乙烯醇/淀粉薄膜的力学性能及结晶行为 总被引:1,自引:0,他引:1
通过熔融共混挤出的方法,制备了聚乙烯醇(PVA)/淀粉薄膜,研究了淀粉加入量对PVA/淀粉薄膜力学性能的影响。采用差示扫描量热法研究了PVA薄膜和PVA/淀粉薄膜的结晶行为及非等温结晶动力学。结果表明:随着淀粉含量的增加.PVM淀粉薄膜的拉伸强度和断裂伸长率下降。在淀粉质量分数为25%时,薄膜的拉伸强度为17.05 MPa.断裂伸长率为425.00%.仍能达到包装薄膜对力学性能的要求。PVA/淀粉薄膜熔融温度和结晶温度均随着淀粉加入量的增加向低温方向移动;在相同的冷却速率下,共混薄膜的结晶速率低于PVA薄膜,同时结晶度也下降.导致力学性能下降。 相似文献
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SA/PVA可降解复合塑料膜的制备与性能研究 总被引:1,自引:0,他引:1
对木薯原淀粉进行乙酰化改性,合成低酯化度的木薯淀粉醋酸酯(SA);经增塑、交联后与聚乙烯醇(PVA)合成可降解的SA/PVA复合塑料膜,重点研究了PVA、甘油、乙二醛的用量及SA的酯化度对复合膜力学性能的影响,并对复合膜性能进行了表征。结果表明:在PVA质量分数为40%,甘油质量分数为14%,乙二醛质量分数为4%时,可以得到力学性能较好的复合塑料膜;与原淀粉/PVA复合膜相比,复合膜致密性提高,玻璃化转变温度降低,结晶度下降,表现出更好的力学性能。 相似文献
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通过山梨醇和甘油复配增塑改善长链乙烯酯改性聚乙烯醇(PVA)的热塑加工性能,采用差示扫描量热仪、高压毛细管流变仪、万能试验机等研究了复配增塑剂与改性PVA的相互作用及其对改性PVA热性能、流变性能、力学性能、溶胀性能等的影响。结果表明,山梨醇和甘油复配增塑剂中的羟基可与改性PVA分子链中的羟基形成氢键,减小了PVA分子链间氢键相互作用,使体系黏度减小,分子链的活动性增强,降低了改性PVA熔点,改善了PVA熔体流动性,有利于实现PVA的热塑加工。复配增塑剂增加了PVA的自由体积,使PVA分子链的运动更加容易,提高了材料的柔韧性及断裂伸长率,减少PVA对水的吸收。当增塑剂含量为10%时,复配增塑剂不易析出,可同时改善改性PVA的流变性并使材料保持优异的力学性能。 相似文献
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采用熔融法制备热塑性木薯淀粉(TPS)/聚乙烯醇(PVA)复合材料,研究PVA和增塑剂的种类、用量对TPS/PVA复合材料的加工、力学性能、回生行为及结构影响。研究结果发现随着PVA用量的增加,TPS/PVA复合材料的塑化时间缩短、塑化扭矩和平衡扭矩增大;随着甘油增塑剂用量的增加,TPS/PVA复合材料的塑化时间、扭矩降低。TPS/PVA-1788复合材料的塑化时间、塑化扭矩和平衡扭矩均比TPS/PVA-1799复合材料的小;采用尿素/甲酰胺复配增塑TPS/PVA复合材料的塑化时间、塑化扭矩和平衡扭矩比使用甘油小。随着PVA用量的增加,TPS/PVA复合材料的拉伸强度增加;TPS/PVA-1799复合材料的拉伸强度比TPS/PVA-1788复合材料的高。使用甘油增塑TPS/PVA复合材料的拉伸强度高于使用尿素/甲酰胺复配增塑剂。随着回生时间增加,TPS/PVA复合材料的回生焓增加。添加PVA加速TPS的回生过程,随着PVA用量进一步增加,TPS/PVA复合材料回生降低。PVA能削弱TPS的氢键作用,提高TPS塑化程度,有利于TPS/PVA复合材料的均匀性。 相似文献
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通过聚乙烯醇(PVA)热塑化加工工艺,采用木糖醇/丙三醇二元复配增塑剂,制备了一系列热塑性聚乙烯醇(TPVA)。研究了木糖醇与丙三醇质量比对TPVA的熔融结晶行为、晶体结构、热稳定性、加工流动性、表观黏度、黄色指数及拉伸性能的影响。结果表明:使用该二元复配增塑剂制备的TPVA热稳定性及拉伸性能明显好于基于单组分丙三醇增塑的TPVA;复配增塑剂中丙三醇比例越高,TPVA的加工流动性越好,熔点、结晶度、微晶尺寸越低;PVA、木糖醇、丙三醇质量分数分别为75.00%,6.25%,18.75%时,TPVA的黄色指数最低,热稳定性及拉伸性能优异,且加工流动性好。 相似文献
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PVA/淀粉薄膜挤出吹塑工艺及性能研究 总被引:2,自引:0,他引:2
采用挤出造粒和吹塑工艺连续制备了聚乙烯醇/淀粉薄膜.探讨了淀粉含量、增塑剂含量、增塑剂中水含量和混料条件对PVA/淀粉薄膜加工温度、熔体流动性和薄膜力学性能的影响.结果表明,随着淀粉含量的增加,增塑剂含量的增加,物料的加工温度降低;随着增塑剂中水含量的增加,挤出造粒温度升高,吹膜温度不变;PVA/淀粉共混物优选的造粒温度是165~180℃.吹膜温度是205~220℃;淀粉含量为35%~50%,增塑荆含量60份以上,增塑剂中的水含量为1/6~1/3时,共混物有较好的加工流动性;分批逐滴加入增塑剂并在80~110℃下混料,可以使PVA/淀粉充分溶胀.利于热塑性加工;淀粉含量为40%、增塑剂含量为60份、增塑剂中的水含量为33%时,薄膜力学性能最佳. 相似文献
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以高熔点多元醇季戊四醇(TMM)为主增塑剂、辅以相容剂和润滑剂形成复配增塑剂,对聚乙烯醇(PVA)进行增塑改性,以增大温度加工窗口,提高其热稳定性,实现改性PVA的熔融加工成型。采用差示扫描量热仪(DSC)、热重分析仪(TGA)、熔体指数仪测试了改性PVA的热性能和流动性能;采用扫描X射线衍射(XRD)、电子显微镜(SEM)对其结晶结构与形貌进行了测试与观察;然后进行了力学性能测试。结果表明,高熔点多元醇增塑剂用于增塑PVA,具备降低PVA的熔点,提高分解温度,增加流动性,使改性PVA具有良好的熔融加工性能,可用于注塑与挤出加工,制品具备良好的力学性能。 相似文献
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采用黏合性聚烯烃AMDER与结晶改善型无规共聚聚丙烯(PP-RCT)熔融共混制备AMDER/PP-RCT增黏改性聚丙烯,增强PP-RCT与聚乙烯醇(PVA)的热熔黏合性。研究AMDER对PP-RCT的热性能、流动性、塑化性能、力学性能以及与聚乙烯醇热熔黏合性能的影响。研究表明,AMDER的引入有效降低了PP-RCT的塑化时间和平衡扭矩,促使PP-RCT的流动性增加,同时结晶温度与结晶度基本不变。将AMDER/PP-RCT增黏改性聚丙烯与甘油塑化PVA进行3层共挤,制备AMDER/PP-RCT与PVA的3层复合材料。通过剥离强度测试,在AMDER/PP-RCT增黏改性聚丙烯中AMDER质量分数增加至20%以及上时,AMDER/PP-RCT与PVA两相间的剥离强度显著增加,当AMDER质量分数量达到33%时,剥离强度达0.3 N/(15 mm)。 相似文献