尿素高压设备腐蚀类型与对策

大庆石化公司化肥厂尿素装置是 2 0世纪 70年代从荷兰成套引进的ＣＯ2汽提法装置 ,此工艺具有流程短、设备紧凑、操作方便、效率较高等特点。但由于液态尿素和甲铵所固有的强腐蚀性 ,使得尿素设备尤其是高压设备的防腐成为非常重要的环节。1　腐蚀分析1 1　腐蚀源尿素生产中的腐蚀介质有高温高压甲铵液、液氨、氨水、ＣＯ2 、尿液、碳铵、水和蒸汽等 ,其中腐蚀性最强的为高温高压甲铵液。因此接触高温高压甲铵液的四台设备(汽提塔 ( 3 2 0 1Ｃ)、合成塔 ( 3 2 0 1Ｄ)、高压甲铵冷凝器( 3 2 0 2Ｃ)和高压洗涤器 ( 3 2 0 3Ｃ) )的防腐就成了整…     

稠油热采油汽管线爆裂失效分析

对胜利油田发生的数起稠油热采注汽管线爆裂失效事故的原因进行了综合分析。分析表明，爆裂失效均由管线内壁的局部腐蚀引起，局部腐蚀是由出现在管线内壁的非金属夹杂、点坑、魏氏组织、带状组织等缺陷在较高的温度、压力和水汽二相流条件下，组织选择性应力腐蚀和氢腐蚀共同作用的结果。为防止类似事故的再次发生，提出了严格控制介质水的含氧量，避免原材料较严重组织缺陷，以及考虑采用１５ＣｒＭｏ高温抗氢钢代替ｓｔ４５．８／     

稠油热采注汽管线爆裂失效分析

对胜利油田发生的数起稠油热采注汽管线爆裂失效事故的原因进行了综合分析。分析表明，爆裂失效均由管线内壁的局部腐蚀引起，局部腐蚀是由出现在管线内壁的非金属夹杂、点坑、魏氏组织、带状组织等缺陷在较高的温度。压力和水汽二相流条件下，组织选择性应力腐蚀和氢腐蚀共同作用的结果。为防止类似事故的再次发生，提出了严格控制介质水的含氧量，避免原材料较严重组织缺陷，以及考虑采用15CrMo高温抗氢钢代替st45．8／Ⅲ钢等改进措施。     

裂解炉蒸汽减温器内套和管线开裂失效分析

乙烯装置运行中发生了多台裂解炉减温器后不锈钢蒸汽管线发生泄漏导致的装置停车事故。结合生产工艺对减温器内套和蒸汽管线的失效机理和原因进行了分析,确定减温器喷水雾化效果不良导致了蒸汽管线局部温度波动较大、内壁局部产生交变热应力和介质反复蒸发浓缩是最终导致管线热疲劳开裂和Cl-应力腐蚀的主要原因。     

油田采出水处理系统脱硫塔结垢分析与探讨

针对含硫污水气提脱硫装置出现的结垢问题,分析其结垢原因以及现场操作对气提脱硫塔结垢的影响。含硫污水气提系统结垢主要是由于污水中含有碳酸钙、碳酸镁,在气提过程中加入酸能达到除垢的效果,但在反应过程中会增加对设备管线的腐蚀;而在气提过程中加入阻垢剂,易于操作且对设备管线腐蚀较小,阻垢效果也好。故推荐在气提过程中加入阻垢剂,这为今后处理高含硫污水提供了可行的参考方案。     

316L不锈钢在污水汽提塔顶循环系统的腐蚀特性

设计、搭建了循环流动实验装置,模拟污水汽提装置塔顶循环系统腐蚀环境,采用电化学测试方法和表面分析技术,对316L不锈钢(316L SS)在污水介质中的腐蚀行为和特性进行了研究.实验结果表明,316L SS在污水介质中的腐蚀形态为局部点腐蚀,腐蚀表面具有弥散分布的点蚀坑.污水介质中NH4Cl含量和介质流速是影响316L ...     

制氢装置酸性水汽提塔腐蚀与处理措施

某公司制氢装置的一台酸性水汽提塔,投用一年后检查发现设备接管腐蚀穿孔,在两股中变气的入口下方塔壁呈流涕状的腐蚀凹槽,局部减薄严重。分析认为:该塔内部介质为蒸汽、水和二氧化碳的混合物料,局部冷凝后会形成碳酸,发生二氧化碳腐蚀,对碳钢类设备具有极强的腐蚀性。300系列奥氏体不锈钢耐CO_2腐蚀,其在常温氧化环境中容易钝化,使表面产生一层以氧化铬(Cr_2O_3)为主,保护性很强的薄膜,耐腐蚀性能良好。因此,将该塔材质升级为300系列的不锈钢(或复合板)材质。     

物料流动对环氧乙烷解析塔磨损腐蚀的影响

环氧乙烷解析塔是由环氧乙烷制备乙二醇的重要设备。在运行中其下塔靠近液体入口和出口处附近的内壁面上出现局部减薄、坑点及穿孔,严重影响了设备的安全服役。应用计算流体力学(CFD)方法对其中1块塔板上的流场进行分析,研究内部流场对壁面腐蚀的影响。结果表明,预测的腐蚀位置和区域与实际基本相符。研究发现,随着液速的增大,入口和出口附近的壁面切应力都增大,腐蚀加重;而随着气速增大,入口附近壁面切应力减小,腐蚀减轻。在保持流量不变的情况下,通过增大入口面积降低液速来调整流场分布可以抑制腐蚀和破坏。     

工艺冷凝液管线泄漏原因分析

某化工装置工艺冷凝液管线在服役过程中多处发生泄漏.泄漏管线宏观检查和无损检测结果表明,泄漏集中在焊缝及周边母材区域.采用化学成分分析检验、金相组织分析、断口形貌分析、腐蚀产物形貌及成分分析等方法对泄漏部位裂纹及腐蚀坑进行检测检验,结合管内工艺流体特性进行综合分析,认为管线内壁附着物下产生的酸性环境是导致管壁发生点腐蚀的...     

制氢装置酸性水汽提塔开裂分析

制氢装置酸性水汽提塔投用3年后装置停工大检修时发现塔壁出现多处裂纹,通过酸性水汽提塔取样件分析,母材化学成分满足标准对0Cr18Ni9的要求;试块塔内外壁渗透检测判断裂纹是从外壁向内壁扩展,局部已穿透,裂纹有明显分枝现象;微观形貌观察/EDS能谱分析裂纹从外壁起裂,垂直于壁厚方向向内壁扩展,金相观察裂纹均为穿晶树枝状扩展特征;保温材料中Cl-检测Cl-质量分数为0.005。综合分析为保温材料中的Cl-在保温层下浓缩,最终导致氯离子应力腐蚀现象的发生。因此,酸性水汽提塔外壁裂纹系奥氏体不锈钢保温层下氯离子应力腐蚀开裂导致。     

常减压蒸馏装置减三线管道腐蚀原因分析

通过对安庆石化炼油一部Ⅰ套常减压蒸馏装置减三线(包括净洗油线)和减三线泵的腐蚀调查,发现减三线抽出泵的叶轮局部出现沟槽状腐蚀,减三线管线和净洗油管线均出现明显的腐蚀。从设备和管线腐蚀介质的温度、流动状态以及酸值等方面分析腐蚀原因及腐蚀机理,提出了材质升级、添加缓蚀剂和在线检测等措施抑制腐蚀的进一步发生。     

乙烯装置工艺水汽提塔再沸器泄漏原因分析

某乙烯装置工艺水汽提塔再沸器投用仅一年时间就发生了内漏，影响装置的安全稳定长周期运行。通过宏观检查、电磁涡流扫查对再沸器进行了腐蚀检查，从垢样成分、工艺介质、操作条件和设备结构等方面进行腐蚀分析，确定泄漏原因：工艺水系统存在腐蚀性介质，而工艺防腐蚀系统运行不平稳，使得工艺水系统呈酸性或碱性腐蚀环境，进而造成换热管局部严重结垢，从而形成局部垢下腐蚀和缝隙腐蚀。结合实际工况，建议加强工艺防腐蚀措施的精细化管理，改善设备结构，规范工艺操作，从而抑制腐蚀泄漏。     

L485M输气管道水压试验泄漏原因分析

针对某L485M钢级输气管道在水压试验中发生泄漏的现象,对泄漏部位进行了外观检验、理化性能及腐蚀产物分析。结果显示,该管线泄漏点位于管道6点钟位置,管线内壁腐蚀严重,主要表现为全面腐蚀及较深的腐蚀坑;泄漏的主要原因是由于土壤及水等进入管道,钢管内壁受腐蚀减薄,钢管承载能力下降,当试验压力大于钢管承载能力时,钢管开裂泄漏。对于新建管线,建议及时进行管道内部清理,避免对钢管内壁造成腐蚀,对于不能及时投入使用的新建管线,应在内部清理、干燥后进行封堵,避免泥土及水分等进入管线内部而导致腐蚀。     

酸性水汽提塔顶空冷器出口管线弯头腐蚀分析及防护

对独山子石化分公司炼油厂第二联合车间加氢型酸性水汽提装置汽提塔顶空冷器至回流罐管线弯头腐蚀泄漏现象进行了宏观检查和壁厚测定分析,认为引起弯头腐蚀穿孔的主要原因是,在湿硫化氢条件下,管线内介质气液分层,液相在重力作用下加剧了对管线弯头处的冲刷,从而引起管线弯头腐蚀穿孔。根据腐蚀原因分析和工程应用经验认为,采用更换腐蚀部位管线并涂刷涂料内防腐的方法,可以有效避免弯头腐蚀。     

污水汽提装置富氨气系统腐蚀原因及对策

中海炼化惠州炼化分公司污水汽提装置分为加氢型和非加氢型两个系列,共用一套氨精制系统。装置开工运行一年半后,先后出现了脱氨塔顶空气冷却器后管线、换热器腐蚀严重等问题,严重影响了装置的长周期运行;富氨气管道内富氨气气液两相存在,介质流速远高于设计管道流速,管道和换热设备腐蚀主要原因为冲刷腐蚀。对富氨气系统管线进行扩径改造以降低流速,减少冲蚀。采取增加富氨液分液罐分凝液相,降低气液两相对设备的冲蚀、材质升级等改造措施,解决了脱氨塔顶空气冷却器后管线设备腐蚀问题。     

100万t/a加氢装置高压换热器E1103换热管失效浅析

中国石油化工股份有限公司石家庄炼化分公司100万t/a汽柴油加氢装置高压换热器E1103多根换热管发生泄漏,换热管材质为0Cr18Ni10Ti。通过对换热管开展宏观形貌观察、金相组织分析、EDS成分分析、腐蚀产物分析等试验,判断换热管失效原因为氨盐垢下腐蚀,该腐蚀是从换热管内部点蚀开始,内表面基体分布密集的点蚀坑,最终小的点蚀坑连接成片,形成大的点蚀坑,导致换热管失效。针对分析结果,制定相应的预防措施,避免了腐蚀发生,保证了换热器的长周期运行。     

靖边气田脱硫脱碳装置腐蚀现状及防护措施

靖边气田的原料天然气中CO2和H2S含量较高,为保证外输商品气的质量要求,净化厂中设置了多套脱硫脱碳装置,对天然气进行处理。在运行过程中,脱硫脱碳装置中的设备及管线腐蚀现象严重,出现了管线穿孔,设备筒体内表面出现穿透性裂纹、纵向裂纹、坑蚀、台面腐蚀,换热器和重沸器管束渗漏、泄漏等问题,需不定期检修、更换,影响了生产的正常进行。经过对某套脱硫脱碳装置的整体分析认为,溶液中的CO2含量偏高,塔盘类型及结构参数不合理,再生塔塔体选材有待改进等因素是造成腐蚀严重的原因。在对该套装置进行改造时,改变了脱硫脱碳的溶液载体和塔盘类型,优化了塔盘的结构,对再生塔的材料进行了综合考虑。经过现场近一年的运行证明,装置的改造降低了酸气负荷,减轻了腐蚀状况。     

PTA装置不锈钢废气管失效对策

PTA装置TT - 1131吸附塔不锈钢废气入口管多次腐蚀穿孔 ,根据外观检查、金相分析、电子探针X射线显微分析 ,确认管线腐蚀是由于增设旋风分离器后 ,管内介质状态由细雾状变为露状 ,加上分离效果差和管线焊接质量等原因产生的HBr露点腐蚀所致 ,去掉旋风分离器后 ,运行已正常     

加氢型酸性水汽提装置腐蚀分析与防护

采用现场宏观腐蚀检查、管线超声波测厚、腐蚀介质分析、在线腐蚀探针监测及能谱分析等方法对加氢型酸性水汽提装置的酸性水储罐、汽提塔顶酸性气线弯头进行了腐蚀分析。分析结果表明,酸性水中的少量氯化物及酚类物质极易穿透涂层,使得腐蚀介质与金属基体发生腐蚀反应,导致涂层鼓泡、脱落。汽提塔顶酸性气线弯头背弯处减薄最为严重,主要原因为湿硫化氢腐蚀,而流体的冲刷磨损起到了促进作用,两者循环反复进行导致弯头背弯处快速减薄并穿孔。针对装置的腐蚀情况,提出了应用效果较好的防护措施。     

催化裂化装置烟气洗涤塔腐蚀原因分析

阐述了中国石油化工股份有限公司金陵分公司3.5 Mt/a催化裂化装置烟气脱硫脱硝系统核心设备投运后出现的腐蚀状况。该装置烟气洗涤塔在投用4个月后,顶部塔壁局部区域陆续发生了多处腐蚀穿孔,蚀孔周围塔壁出现了严重的腐蚀减薄现象,筒体壁厚由原来13.0 mm局部减薄到5.5 mm。从设备运行的环境、设备腐蚀的机理、设备设计制造的结构、选用的材料、施工质量等方面对烟气洗涤塔顶部塔壁的腐蚀原因进行了分析,认为SO3/H2SO4和HNO3酸液是造成腐蚀的主要介质,腐蚀环境中水气p H值达2.5~3.5,呈强酸性。针对这些问题提出将设备筒体材质升级为304L、降低原料硫含量、改进工艺操作参数、加强腐蚀监控等整改措施,2014年3月装置停工检修中更换了烟气洗涤塔上部筒体,材质选用304L,目前设备运行良好。