常减压蒸馏装置减压塔的腐蚀和对策

通过检测、检查和分析减压塔腐蚀减薄的状况,发现减压塔出现大范围的腐蚀减薄现象,原始壁厚为20mm的筒体,测厚最低值为5．8mm。分析得出减压塔出现严重腐蚀减薄的主要原因是环烷酸腐蚀、筒体材质偏低、局部流速过快等。为此对减压塔腐蚀现象进行了分析并作出了安全评估,评估表明该塔存在腐蚀穿孔、轴向失稳的可能性。根据评估结合具体生产实际．制定并实施了减压塔临时贴补加强和进行筒体更换的长期防范整治措施。     

催化裂化装置烟气洗涤塔腐蚀原因分析

阐述了中国石油化工股份有限公司金陵分公司3.5 Mt/a催化裂化装置烟气脱硫脱硝系统核心设备投运后出现的腐蚀状况。该装置烟气洗涤塔在投用4个月后,顶部塔壁局部区域陆续发生了多处腐蚀穿孔,蚀孔周围塔壁出现了严重的腐蚀减薄现象,筒体壁厚由原来13.0 mm局部减薄到5.5 mm。从设备运行的环境、设备腐蚀的机理、设备设计制造的结构、选用的材料、施工质量等方面对烟气洗涤塔顶部塔壁的腐蚀原因进行了分析,认为SO3/H2SO4和HNO3酸液是造成腐蚀的主要介质,腐蚀环境中水气p H值达2.5~3.5,呈强酸性。针对这些问题提出将设备筒体材质升级为304L、降低原料硫含量、改进工艺操作参数、加强腐蚀监控等整改措施,2014年3月装置停工检修中更换了烟气洗涤塔上部筒体,材质选用304L,目前设备运行良好。     

天然气重力分离器壁厚异常分析

壁厚异常是压力容器检验时,经常遇到的问题,壁厚异常基本有两种缺陷模式,腐蚀减薄和夹层,腐蚀减薄可以根据最小壁厚,应用强度校核来确认设备是否可以继续使用,而夹层缺陷却常常难以处理,这就需要全面分析,以确保设备的安全运行,减少使用单位因更换设备造成不必要的经济损失。     

焦炭塔检验及缺陷分析

主要阐述了使用过程中焦炭塔(塔-1/3、塔-1/4)裙座与下锥封焊缝出现多处裂纹、32个裙座柔性槽上部全部开裂和上球封与支座垫板焊缝发现多处开裂的检验方法,分析了裂纹产生的原因并提出处理意见。同时介绍了查找易减薄部位方法,分析减薄产生的原因,最后给出了对这些问题的合理处理方法。检测发现了严重减薄现象,筒体、封头由原始制造壁厚26 mm,减至局部最小壁厚15.5 mm,分析认为这是由于焦炭塔本体外的垫板、支腿和上平台等原因引起的腐蚀减薄导致的。     

压力容器定期检验强度校核问题的讨论

通过对压力容器定期检验中腐蚀(及磨蚀)深度超过腐蚀裕量的几种情形进行分析,提出当剩余壁厚大于计算厚度时,可以不进行强度校核。该结论可减少压力容器定期检验的强度校核工作。     

延迟焦化装置原料油缓冲罐腐蚀原因分析及对策

某炼油厂1.60 Mt/a延迟焦化装置原料油缓冲罐在2016年大检修时发现局部筒体壁厚减薄严重。通过综合分析得出,缓冲罐筒体壁厚减薄主要原因是罐内减压渣油硫含量不断上升使筒体发生低温H_2S-HCl-NH_3-H_2O腐蚀和液面长期波动造成筒体冲刷腐蚀。结合工艺和设备特点,提出了材料升级、工艺防腐蚀等改进措施。     

简体接管边缘应力区局部减薄处应力特征

参考《压力容器定期检验规则》第40条,采用有限元方法计算了筒体接管边缘应力区局部减薄处的应力分布,得到了局部减薄处凹坑的尺寸与位置对应力的影响趋势,讨论了应力集中系数随尺寸变化的规律,为筒体接管边缘应力区局部减薄处的强度评定提供了一定的计算依据。     

2017年第9期导读

<正>本期论文广场栏目中,压力容器定期检验强度校核问题的讨论一文,通过对压力容器定期检验中腐蚀(及磨蚀)深度超过腐蚀裕量的几种情形进行分析,提出了当剩余壁厚大于计算厚度时,可以不进行强度校核的结论,以减少压力容器定期检验的强度校核工作。海洋平台多台压缩机变频群控方案     

保温管道脉冲涡流检测U型探头的试验研究

针对有包覆层铁磁性管道壁厚减薄缺陷的不拆卸在线检测,提出两种U型脉冲涡流检测探头,分别对有外部腐蚀及内部局部腐蚀的管道进行检测。研究结果表明:对于带包覆层的外部缺陷采用半圆形U型探头的检测效果更佳;而对带包覆层管道内壁局部减薄缺陷检测,建议采用直角形U型探头。当腐蚀深度大于2 mm的缺陷建议采用半圆形U型探头;当腐蚀深度小于2 mm局部缺陷建议采用直角形U型探头。     

气化炉内夹套严重腐蚀分析与预防措施

碎煤加压气化炉开车使用仅半年后,水夹套的筒壁内侧发生局部较大面积的减薄,并伴有穿透性孔洞,导致设备无法正常使用。根据腐蚀表面的形貌,分析了气化炉工作时夹套内壁腐蚀液膜的存在原因,对夹套筒体进行了带有不锈钢S30403和镍基合金Inconel625堆焊层的板材更换。经投产使用,不锈钢S30403堆焊层发生应力腐蚀开裂,分析表明设备所用原煤中的卤族元素是导致设备损坏的主要原因。为此对所有设备进行了夹套Inconel625堆焊层的板材更换,设备安全使用至今并无损坏。从而为气化炉适当改造以适应不同的煤种提出可行的解决方法。     

KPM发生炉筒体裂纹浅析及现场修复

在煤加压气化装置中,发生炉是生产煤气的重点设备,属于三类压力容器,我厂所用发生炉,由德国引进,如图1所示,外径4米。外筒壁厚40mm,材质17Mn4,内衬与筒体间距200mm,所形成的夹套内,充有净化的锅炉软水。一是为了冷却发生炉外筒体;二是回收气化反应热量,产生高压蒸汽,作为气化剂(蒸汽)用于煤气化。     

对某尿素合成塔腐蚀控制措施的安全评估

对某厂尿素合成塔衬里腐蚀壁厚减薄的情况进行了全面分析和评估,评估认为尽管该衬里腐蚀状况较为严重,但经过采取适当的修复和工艺控制措施,可以使该衬里继续安全运行至一年后的大修期,设备运行的实践证明了该评估是正确的。     

接管与筒体壁厚比对压力容器大开孔应力的影响

针对压力容器筒体上开有大直径孔后,其接管与筒体的相贯区会有高应力集中产生这一问题,采用有限元数值计算方法分析了接管与筒体的壁厚比对大开孔周边应力的影响规律。分析结果表明较小的壁厚比会加剧相贯区的局部塑性行为,随着壁厚比的增大,同一部位的应力集中会迅速衰减,但沿着筒体和接管的轴向长度,各壁厚比的应力集中分别在Z/R为1.75和x/r为0.7的范围内衰减到同一大小。     

表面腐蚀对液化石油气钢瓶安全性的影响

作者排除了民用液化石油气钢瓶发生应力腐蚀破裂的可能性,并且认为钢瓶内表面腐蚀完全可以忽略。在此前提下,用机械或化学方法减薄钢瓶外壁壁厚来模拟不同的腐蚀状态进行试验。作者经分析试验结果指出,影响钢瓶安全的关键是剩余壁厚,并同时提出了在役钢瓶的腐蚀判废标准(建议)。     

基于RBI方法的在用压力容器安全评估

本文在现有的《压力容器定期检验规则》基础上,将风险分析引入到压力容器的定期检验中,就压力容器的风险等级评定,制定优化的检验方案和确定安全状况等级、合理可行的检验周期进行了论述和探讨。     

海上气田高压低温压力容器设计及材质选择

针对南海某气田高压低温压力容器低温板材厚度超过许用范围的问题,提出采取减小设计压力、降低筒体直径、合理进行压力与温度的设计工况组合等措施以减小低温压力容器的壁厚,得到适用于高压低温工况下压力容器材质选择的方法,为高压低温大壁厚压力容器的设计提供可借鉴的方法.     

利用图像片判断管道腐蚀深度的方法--可以在现场使用的检查判断技术

在石油炼制、石油化工装置中,管道设备常常出现腐蚀等问题,为保证安全,使其正常运行,需要进行维修检查,本文介绍的是可取代以前的工业Ｘ光片,,利用特殊萤光休的 、高鲜敏度的图像调整片ＩＰ,通过新的数据处理方法,确定健全部位和腐蚀部位,以此来确定壁厚腐蚀深度。是一析的管道测量技术,同以餐的平面部位以及大口径管道壁厚减薄深度的方法。     

尾气烟囱玻璃鳞片衬里层的应用

硫磺回收装置的腐蚀矛盾集中于尾气处理部分,而尤以尾气烟囱为设备腐蚀的焦点。碳钢尾气烟囱自1986年4月17日开始投用,至5月3日烟囱简体出现第一次泄漏,历时15天.烟囱筒体原壁厚为12m/m,腐蚀深度为0.8m/天,烟囱实际使用仅8个月.该碳钢尾气烟囱已于1987年5月放倒,在烟囱下段,中段发现大片减薄区,最薄处仅0.5～1mm,用硬物轻敲即变形破坏成洞.     

存在局部减薄可能的脱戊烷塔顶应力分析

对某厂连续重整装置进行RBI风险评估显示,脱戊烷塔顶存在较高的局部减薄可能。如该区域确实存在严重的局部减薄,到下个检验周期,减薄量将超过腐蚀裕量。根据TSGR7001-2004,对存在局部腐蚀且腐蚀深度超过腐蚀裕量的容器应该进行应力分析。该塔设备风险等级为中高风险,可燃性后果严重。本文在评估的基础上运用有限元分析软件对可能出现局部减薄的区域进行了应力分析和探讨。     

锅炉及压力容器应力腐蚀开裂的在役检验

锅炉及压力容器除了焊接引起的裂纹外，还存在着由腐蚀性环境而引起的腐蚀开裂。在拉应力和腐蚀介质的共同作用下引起设备开裂的现象时有发生。结合在用设备的定期检验工作，总结出不同腐蚀环境下钢材的开裂行为，影响因素，防治措施及检验要点，并提出相应的意见和建议。