油罐车污染喷气燃料的原因分析

分析了罐车装运喷气燃料运输过程中导致喷气燃料银片腐蚀不合格的原因。研究结果表明,某炼油厂罐车装载的喷气燃料中含硫化氢、二氧化硫、三氧化硫、磺酸及硫酸酯的可能性很小,银片腐蚀属于硫化腐蚀。通过模拟罐车运输状态,表明罐车内壁活性硫缓慢溶解于油品中导致喷气燃料银片腐蚀不合格。     

油罐车污染喷气燃料的原因分析及对策

针对中国石油化工股份有限公司茂名分公司的喷气燃料在罐车运输过程中出现部分罐车的油品银片腐蚀不合格这一问题，分析比较了罐车装车前后喷气燃料以及相应罐车的锈粉和罐底油中的元素硫、硫醇硫、总硫含量。结果表明，受污染油品和污染罐车中的元素硫含量明显偏高，这说明污染源来自油罐车，且引起喷气燃料的银片腐蚀不合格的主要污染物是罐车中的元素硫。提出目前情况下解决该问题的办法。     

3号喷气燃料银片腐蚀问题研究

中国石油化工股份有限公司北京燕山分公司通过火车发运的3号喷气燃料出现了银片腐蚀不合格的问题,经分析研究,确定造成喷气燃料银片腐蚀不合格的原因是罐车内壁残留的元素硫所致。通过应用铁路车号自动识别系统并采用快速银片腐蚀分析法对罐车底部残油进行分析,可避免装载过化工原料的罐车装运喷气燃料;同时,通过稳定装置分馏系统操作,在出装置前增加固定床脱硫罐并优化脱硫罐运行方式,可确保喷气燃料银片腐蚀合格。     

加氢型喷气燃料元素硫腐蚀性研究

本实验研究了4种不同来源(包括炼厂、原油及加工工艺的不同)的加氢型喷气燃料中元素硫所引起的银片腐蚀、铜片腐蚀问题。实验结果表明,在隔绝空气的情况下,4种加氢型喷气燃料的元素硫腐蚀实验无显著差异,引起加氢型喷气燃料银片腐蚀(1级)的元素硫质量分数约在0.5μg/g～1.0μg/g之间,引起铜片腐蚀(1b)的元素硫质量分数约在1.5μg/g～2.0μg/g之间;贮存处理能够显著影响喷气燃料的腐蚀性,使喷气燃料银片及铜片腐蚀的级别普遍降低,尤其使喷气燃料铜片腐蚀的降低程度更大。     

加氢裂化喷气燃料银片腐蚀不合格的原因及解决办法

中国石油化工股份有限公司齐鲁分公司炼油厂 1.40Mt/a加氢裂化装置开工一个月后即发现喷气燃料银片腐蚀达不到零级要求。经过研究发现 ,喷气燃料中微量单质硫是造成银片腐蚀达不到零级的主要原因。通过增设活性炭吸附罐 ,使喷气燃料银片腐蚀达到了零级水平     

汞滴法预测罐车对喷气燃料银片腐蚀的影响

针对喷气燃料装入罐车后银片腐蚀不合格的问题开展研究,结果表明主要为罐车含有元素硫所致。采用汞滴法快速检测较好地解决了问题。     

加氢型喷气燃料H2S腐蚀性研究

研究了4种不同来源的加氢型喷气燃料中H2S所引起的银片腐蚀和铜片腐蚀问题。结果表明,在隔绝空气的情况下,4种加氢型喷气燃料的H2S腐蚀试验无显著差异,引起银片腐蚀（1级）的H2S质量分数在0.10～0.50 μg/g之间,引起铜片腐蚀（1b）的H2S质量分数在0.50～1.00 μg/g之间;储存或光照处理能够显著影响喷气燃料的腐蚀性,使喷气燃料银片腐蚀和铜片腐蚀的级别普遍降低,尤其使喷气燃料铜片腐蚀的降低程度更大。     

喷气燃料腐蚀性与硫化合物关系研究

对 18种具有代表性的喷气燃料油样进行了硫化合物含量分析及硫化合物与银片腐蚀关系研究。通过相关系数计算和统计分析表明 ,银片腐蚀结果受元素硫含量的影响非常显著 ,二硫化物硫、腐蚀性硫的影响次之 ;不合格喷气燃料腐蚀性硫含量均在 30× 10 - 6 (ω)以上 ,含有一定量元素硫 (>1.0× 10 - 6 ) ,明显区别于合格喷气燃料。     

喷气燃料白土精制后腐蚀的原因及对策

针对长庆炼油化工总厂3号喷气燃料馏分在白土精制后产生银片腐蚀问题,在实验室进行的模拟工业条件的试验结果表明,白土中的痕量单质硫与油中的微量硫醇性硫,在白土的催化作用下反应产生的痕量H2S是导致银片腐蚀的原因。模拟试验还证明,采用石油化工科学研究院研制的RB－01特种吸附剂补充精制,可以解决喷气燃料中H2S产生的银片腐蚀问题。     

活性硫化物银片腐蚀性能的研究

为提高喷气燃料的质量，在实验室研究了喷气燃料中不同硫化物对银片腐蚀的性能，结果表明，活性硫化物会导致银片腐蚀，其主要因素是元素硫。硫醇和二硫化物在无元素硫的情况下不腐蚀银片，与元素硫共存时加重腐蚀程度并出现颜色多样性；高浓硫化氢腐蚀银片，颜色主要为紫、红或黄色，金属锈、酸根、洗衣粉等杂质不足以使银片腐蚀超过1级，酸碱度（PH5－9）变化不影响硫化物银物腐蚀级别，非标准汽油含一定量的H2S、S，混入喷气燃料将导致银片腐蚀。     

解决高压加氢裂化喷气燃料腐蚀问题的对策

指出中国石化股份有限公司茂名分公司加氢裂化装置喷气燃料银片腐蚀试验不合格的原因主要是由油品中元素硫、H2S含量超标引起的。通过对裂化反应器后处理床层反应温度、脱丁烷塔操作参数、原料、氮气及除氧水配置等工艺条件进行优化，解决了喷气燃料银片腐蚀试验不合格的问题。     

噻二唑型喷气燃料银片腐蚀抑制剂的研究

在实验室研制了噻二唑(DMTD)型银片腐蚀抑制剂，考察了该抑制剂对几种不同喷气燃料银片腐蚀的抑制效果。试验结果表明，该银片腐蚀抑制剂具有良好的抗腐蚀性、稳定性及配伍性，对银片腐蚀为1～4级的喷气燃料，加入0．1～5．0μg／g的该剂后银片腐蚀可达0级，且喷气燃料质量符合GB6537—94标准，对水分离指数、抗磨指数无影响，解决了喷气燃料银片腐蚀不合格问题。     

喷气燃料加氢精制腐蚀问题分析

单质硫、硫化氢、低分子硫醇都能使金属发生腐蚀，一般情况下低于产品标准的少量硫醇不会导致喷气燃料腐蚀超标，影响喷气燃料腐蚀性的关键因素是单质硫和硫化氢。单质硫造成喷气燃料腐蚀的事例多发生在油品储运系统，源于单质硫与硫醇的协同作用。对于喷气燃料加氢精制装置，解决腐蚀问题的关键是彻底脱除硫化氢。在喷气燃料原料中适量掺兑直馏汽油，增加原料中轻组分的含量，将分馏塔由全回流操作改为部分回流+外甩粗汽油，能够显著提高硫化氢汽提效果，有利于提高分馏塔的操作弹性，改进喷气燃料质量控制。     

加氢生产喷气燃料的银片腐蚀问题分析

对加氢装置生产喷气燃料时遇到的银片腐蚀不合格问题进行分析,认为主要是由于H2S、元素硫和细菌造成的。结合开停工工况的变化,提出了调整高压分离器和汽提塔操作参数,减少元素硫和H2S生成;加强脱水消除细菌滋生环境等多种方法来保证银片腐蚀合格;并在实际生产中取得显著效果。     

喷气燃料加氢精制银片腐蚀不合格原因及对策研究

加氢精制生产喷气燃料中的微量硫化氢和元素硫是造成银片腐蚀不合格的原因，在实验室选出常温液相粗脱硫剂NC2000型脱硫剂2个，侧线试验和工业应用结果表明：该脱硫剂能够脱除喷气燃料中的微量硫化氢和元素硫，彻底解决银片腐蚀不合格问题，并具有使用温度低（２０－５０℃），空速（７－１０h^-1)，使用寿命长的特点。     

特征真菌对喷气燃料性质的影响

为探索喷气燃料中微生物污染对喷气燃料性质的影响,构建了以喷气燃料为唯一碳源的混合特征真菌培养体系,系统研究了喷气燃料特征真菌对喷气燃料外观、总酸值、银片腐蚀、水反应试验以及表面张力等指标的影响,结合三磷酸腺苷(ATP)生物荧光检测法,考察了微生物污染总量与喷气燃料质量指标之间的关系。结果表明：特征真菌在生长繁殖过程中会产生酸性物质和表面活性物质,使喷气燃料酸值上升、表面张力下降,引起喷气燃料外观不符合标准要求,在试验周期内对喷气燃料水反应试验、银片腐蚀等指标无显著影响;当喷气燃料中ATP含量大于5 500 RLU/L时,喷气燃料总酸值超标,导致质量不合格。     

元素硫与其它硫化物共存时银片腐蚀的研究

考察了元素硫对喷气燃料银片腐蚀的影响程度,对元素硫与其它硫化物共存时银片腐蚀性能进行了研究。试验结果表明,元素硫浓度为0.5μg/g时就能产生严重的银片腐蚀,而不同结构的硫醇和二硫化物在低温下（50℃）不会产生银片腐蚀,但它们与元素硫共存时,硫醇能加剧元素硫对银片的腐蚀,二硫化物对元素硫腐蚀则无影响。     

喷气燃料加氢后银片腐蚀问题的探讨

1　前　言镇海炼油化工股份有限公司炼油厂 2号加氢精制装置处理能力为 80 0ｋｔ/ａ ,原设计加工原料为直馏柴油 ,使用ＲＮ 1加氢精制催化剂。由于目前市场上喷气燃料需求量的增加 ,决定将该装置改为柴油、喷气燃料切换式操作 (喷气燃料加氢时装置的工艺流程见图 1)。切换喷气燃料加氢后 ,发现产品银片腐蚀经常不合格 ,给全厂的平稳生产带来了很大困难 ,也严重影响了喷气燃料生产计划的完成。为此 ,结合生产实际 ,考察了工艺条件对银片腐蚀的影响 ,并最终解决了喷气燃料银片腐蚀不合格的问题。图 1　工业装置的流程简图1—原料罐 ;2—反应加…     

喷气燃料银片腐蚀快速试验法的研究

为了改善测定喷气燃料银片腐蚀试验时间过长的问题,利用提高试验温度和电化学方法,选择一种物质与银片构成原电池,加速银片腐蚀速度,缩短化验时间,快速判断喷气燃料银片腐蚀是否合格,结果表明,与同类标准SH／T0023－90方法相比,测定温度从50℃上升到80℃,测定时间由4h缩短为50min,试验结果与标准方法一致,喷气燃料银片腐蚀快速试验法具有操作简便,重现性好等优点,可以满足快速检验喷气燃料银片腐蚀的要求。     

喷气燃料中腐蚀性物质与润滑性研究

采用高效、选择性强的金属-派利蛋白胶体化合物脱除贮存运输后变质的喷气燃料中的活性硫化物，由于此法保留了燃料中具有良好润滑性的非烃组分，因此处理后燃料的银片腐蚀合格，且润滑性基本不变。指出不宜采用普通吸附方法处理变质的喷气燃料。