气体氮化在4Cr5MoSiV1钢压铸模具上的应用

我厂模具分厂为哈尔滨电影机厂制造一套微型车前闸的压铸模具,模具总价值24万元,设计要求如下: 材料:4Cr5MoSiV1;热处理要求为:硬度32～38HRC、D0.08～0.20>600HV_0.1;寿命要求为大于1万次。 4Cr5MoSiV1钢是近年来研制的新钢种,相当于美国的H13钢,这种钢在我厂是首次使用,综     

4Cr5MoSiV1钢低温淬火试验及应用

4Cr5MoSiV1钢广泛用于制造热挤压模具,一般热挤压模具的寿命较短,失效形式主要是热疲劳龟裂、型腔塌陷、早期脆断,因而要求其具有高的强度、硬度和耐磨性,高的韧性和抗回火能力。本文研究了低温淬火,在获得较高的硬度基础上提高了强度和韧性,提高了使用寿命,取得了较好的经济效益。 一、试验材料及工艺     

锻压温度对新型汽车模具钢性能的影响

采用不同始锻和终锻温度对4Cr5MoSiV1Sr1W1新型汽车模具钢进行锻压试验,并进行磨损性能和热疲劳性能的测试与分析。结果发现,与始锻温度1 050℃相比,1 125℃始锻时4Cr5MoSiV1Sr1W1模具钢的磨损体积减小40. 5%、热疲劳裂纹级别减小55. 6%;与终锻温度850℃相比,900℃终锻时模具钢的磨损体积减小36.7%、热疲劳裂纹级别减小50.0%。为了提高4Cr5MoSiV1Sr1W1新型汽车模具钢试样的抗磨损性能和热疲劳性能,优化后始锻温度和终锻温度分别选为1 025℃和900℃。     

4Cr5MoSiV1热作模具钢的热变形行为与热加工图

利用Gleeble-3500型热模拟试验机对4Cr5MoSiV1热作模具钢进行单道次等温压缩试验,研究了其在变形温度750～1050℃,应变速率0.001～0.1 s-1条件下的热变形行为,并观察变形后的显微组织;根据试验得到的真应力-真应变曲线,构建了0.3真应变下的Arrhenius高温本构模型,并在动态材料模型基...     

20Cr1Mo1VTiB钢的连续冷却转变行为

采用热膨胀仪测定20Cr1Mo1VTiB钢在不同淬火温度(950～1100℃)下的贝氏体转变点和较佳淬火温度下的连续冷却相变点,结合组织观察和硬度测试绘制连续冷却转变曲线;利用经验公式建立相变点和相转变量与冷却速率的关系,并计算相变激活能.结果表明:随着淬火温度升高,试验钢中贝氏体转变温度降低,较佳淬火温度为1050℃...     

4Cr5MoVsi钢在胎模上的应用

我厂是齿轮箱专业化生产厂,每年需要锻造齿轮和轴类锻件有几十万件,而且,大部分是用5crMnMo 钢制造的胎模进行锻造的。由于锻件在胎模中停留时间较长,使模具温度上升,有时模腔温度竟升高到700℃左右,往往锻完一件或几件后,就需要把模具放在水中冷却。在这样反复升温冷却的恶劣条件下,致使模具寿命降低,锻摸材料消耗量增大,我厂每年大约需     

4Cr5MoSiV1与Q235A钢的焊接

在生产中，常常会遇到两种本体组织不同的钢材的焊接。由于彼此的化学成分或金属组织不同，力学性能差异较大或者线膨胀系数相差很大等诸多因素的影响，所以给焊接带来了比较大的困难。我公司型材厂挤压机在更换挤压筒内衬时，就遇到了4Cr5MoSiV1与Q235A钢的焊接问题。我们通过理论分析和实际操作，成功地解决了异种钢的焊接问题，为公司节省了人力和物力。     

0Cr18Ni9、1Cr13和1Cr17不锈钢在熔融LiCl-5%Li2O中的腐蚀行为

采用浸没法分别研究了0Cr18Ni9、1Cr13和1Cr17三种不锈钢材料在700℃LiCl-5%Li2O(质量分数)熔融盐中的腐蚀行为.结果表明:0Cr18Ni9和1Cr13不锈钢的腐蚀产物主要为LiFeO2和LiCrO2,1Cr17的腐蚀产物主要由LiFeO2、LiFe5O8和LiCrO2组成;三种钢的腐蚀速率均随时间的延长而增大,并且1Cr13的腐蚀速率明显大于1Cr17和0Cr18Ni9的;在试验条件下,1Cr17铁素体钢和0Cr18Ni9奥氏体钢的耐蚀性能相当,均优于1Cr13马氏体钢.     

W6Mo5Cr4V2钢可控渗氮的研究

介绍了可控井式氮化炉合理控制氮化温度、时间和氨分解率的渗氮工艺,使W6Mo5Cr4V2钢试样表面获得到致密无脆的ε和ε ν‘白亮层和扩散层渗层组织。对渗氮后试样实测表明,该试样显微组织、脆性、显微硬度和渗层深度均符合技术要求。     

钛合金与不锈钢的超声波扩散焊接

研究了1Cr18Ni9Ti与TC4异种金属的固态扩散焊接工艺,在现有的工艺方法上采用超声波加载固态扩散焊接的工艺,并对比超声波加载扩散焊接工艺与传统扩散焊接工艺.金相分析结果表明:采用超声波加载扩散焊接工艺,使不锈钢与钛合金实现了良好的连接.     

渗氮温度对3Cr13不锈钢表面离子渗氮层组织和性能的影响

利用等离子渗氮技术,在不同温度下对3Cr13不锈钢渗氮6 h,研究了渗氮温度对渗氮层组织结构和性能的影响。结果表明:渗氮温度显著影响3Cr13不锈钢表面渗氮层的结构与性能,渗层厚度随着渗氮温度的升高而增加;渗氮温度升高促使表面相由α′N相和ε相逐渐变成CrN相及γ′相;随着渗氮温度的升高表面硬度提高,耐磨性能随之提高;而耐蚀性在低温渗氮(400℃)时比基体略有提高,之后(≥450℃)随着渗氮温度的升高呈下降趋势,且低于基体的。     

汽轮机叶片材料1Cr13钢线切割表面粗糙度正交试验研究

通过电火花线切割加工1Cr13钢正交试验,分析了各电参数对加工表面粗糙度的影响,并且对数据进行了方差和显著性分析,得到了一组最优的粗糙度电参数组合。     

W18Cr4VCo5钢表面PCVD复合陶瓷涂层的摩擦学研究

用等离子体化学气相沉积(PCVD)技术对挤压模具钢表面进行复合陶瓷强化处理，用环一块摩擦磨损试验模拟金属挤压的磨损过程，研究了复合陶瓷表面强化涂层的摩擦磨损特性。用俄歇电子能谱(AES)、X射线衍射(XRD)和扫描电镜(SEM)分析了表面涂层的元素分布、相结构和磨痕形貌。结果表明，W18Cr4VCo5钢表面PCVD陶瓷涂层具有显著减摩抗磨能力。     

汽轮机转子锻件高温扩散退火工艺的试验研究

基于试验方法,结合高中压汽轮机转子锻件实际生产工艺,研究了不同保温时间、锻造火次处理后晶粒尺寸、组织、力学性能的变化规律,揭示了高温扩散退火对30Cr1Mo1V钢的影响。试验结果表明：高温扩散退火可消除因枝晶偏析与锻造变形产生的条带组织;只在锻前进行高温扩散退火,试样晶粒尺寸较小,且扩散的均质化作用提高了30Cr1Mo1V钢的横向韧性;锻后长时间高温加热将导致晶粒过大、组织粗化,大大降低了韧性;高温扩散退火对30Cr1Mo1V钢塑性无显著影响。     

不同因素对X52管线钢氢渗透行为的影响

采用Devnathan-Stachurski双电解池法研究了在不同酸性气体、溶液pH及温度条件下X52管线钢的氢渗透行为。结果表明:在含不同酸性气体的溶液中,稳态渗氢电流密度由大到小的顺序依次为H2S、H2S/CO2、CO2,氢扩散系数基本不变;稳态渗氢电流密度随溶液pH的增大而减小,氢扩散系数基本不变;随着温度升高,稳态渗氢电流密度随之增大,可扩散氢浓度先减小后增大,氢扩散系数与温度符合Arrhenius方程。     

4Cr5MoV1Si钢挤压内筒锻件最终热处理

以4Cr5MoV1Si钢挤压内筒锻件为例,对中等耐热韧性模具钢最终热处理参数及机械性能检验指标进行研究,分析热挤压模具钢使用性能要求及力学性能特点,提出适合实际生产条件的热处理方法并归纳热处理参数对机械性能影响。     

含氮耐蚀塑料模具钢的组织与性能

采用光学显微镜、扫描电镜、硬度计和冲击试验机等研究了不同氮含量耐蚀4Cr16Mo塑料模具钢在不同热处理后的显微组织、硬度和冲击性能。结果表明:添加氮后试验钢的淬火峰值硬度比4Cr16Mo钢的高出2HRC,其最佳淬火温度为1040～1050℃;添加氮提高了4Cr16Mo钢在不同温度回火后的硬度,且在450℃出现二次硬化峰,其值比4Cr16Mo钢二次硬化峰的硬度高6HRC;4Cr16Mo钢中析出的碳化物呈链状、棒状分布,加入氮后钢中碳化物呈球状分布。