十万立方米原油储罐用钢板的国产化研究

过去,我国5×104m3以上储罐所用的高强钢钢板全部依赖进口,为了满足国内建造大型储罐的需求,合肥通用机械研究所、武汉钢铁(集团)公司等单位开发了适合于大线能量焊接的WH610D2钢板.通过一系列的试验研究表明,国产WH610D2钢板的性能完全达到日本SPV490Q的实物水平.在此基础上,合肥通用机械研究所还与北京燕山石化公司及中国石化集团北京设计院在中国石化集团公司立项后,针对10×104m3原油储罐的建造技术进行了较深入的研究,并成功地应用于北京燕山石化公司两台10×104m3原油储罐的建造,实现了10×104m3原油储罐的完全国产化.     

SPV490Q钢与16MnR钢横缝埋弧自动焊工艺评定

介绍在上海高桥10万m3油罐施工中,通过采用日本进口SPV490Q钢及国产16MnR钢异种钢接头的焊接工艺评定试验方法及结果,在拟定的焊接工艺条件下,采用国产焊丝进行埋弧自动焊,可以获得满意的力学性能,从而进一步提高了特大型糖罐的国产化强度。     

10×10^4m^3原油储罐用钢板及其焊接接头性能

对10×104 m3原油储罐用大线能量焊接用钢WH610D2钢板及焊接接头性能(包括焊条电弧焊、埋弧焊和气电立焊)进行了研究,结果表明该钢板及焊接接头的各项力学性能均满足原油储罐的技术要求.     

中日CF钢板性能对比分析

对国内2个年产百万吨乙烯工程中使用的国产B610CF—L2钢板和日本进口JFEHITEN610U2L钢板的实物水平进行了对比分析,并对其化学成分、力学性能等数据进行统计分析。结果表明,国产CF钢的实物水平与日本CF钢的实物水平相当接近。     

国产10×10^4m^3浮顶油罐的设计

燕山石油化工（集团）公司10×10^4m^3浮顶油罐是国内首次采用国产高强度钢板WH610D2建造的大型油罐。从国产高强度钢板的使用,罐壁强度计算,结构设计及制造安装技术条件等方面论述了该油罐的设计特点。     

10万m3原油罐弧形板加工及整体热处理的国产化

2001年镇海炼化公司成功地制造了材质为SPV490Q的弧形板。其恒温及升降温度偏差均小于工艺允许偏差值,几何尺寸偏差优于进口的弧形板。本文对弧形板的制造及整体热处理技术要求、焊接性能、焊接工艺、防变形措施等方面进行了较详细的介绍。     

药芯焊丝焊接储罐纵焊缝裂纹形成原因分析

对采用Φ1.6 mm药芯焊丝EG-60气电立焊方法焊接的储罐纵焊缝进行X射线复检,发现了横向裂纹。对储罐SPV490Q高强钢板材、施焊工艺以及焊丝EG-60熔覆金属的化学成分和力学性能及其扩散氢含量进行了分析。SPV490Q高强钢板材、施焊工艺均符合设计要求。焊缝显微组织为贝氏体加少量铁素体,裂纹中存在夹杂。EG-60熔覆金属化学成分及力学性能在JIS Z3319验收标准范围内,而扩散氢含量为5.3×10-2mL/g,高于标准要求。高的扩散氢含量和药芯焊丝焊接过程产生的夹杂导致了储罐纵焊缝横向裂纹的形成。     

SPV490Q低合金高强度钢板在125 dam3原油储罐上的应用

介绍SPV490Q钢板在国内最大的125dam^3外浮顶原油储罐上的应用情况。根据该储罐对所用高强度钢板的特殊技术要求，进行了手工电弧焊、埋弧自动焊、气电立焊焊接试验，确定出合适的焊接工艺。通过对焊接试件进行模拟焊后热处理，验证了所采用的热处理方法的可靠性。     

工程机械用低成本高强钢Q690D的研制与开发

为了开发低成本Q690D高强钢,在C-Mn-Nb-V成分基础上,设计含Mo及不含Mo的2种成分试验钢,并对比研究不同成分不同工艺条件下钢板力学性能及微观组织的变化。试验结果显示,在轧制工艺相同条件下,随终冷温度降低,含Mo钢强度上升,断后伸长率基本不变,当终冷温度在350~400℃时,-20℃冲击功可达到200 J以上。在轧制工艺及终冷温度相同条件下,冷却速度对不含Mo钢强度影响不大,断后延伸率及冲击功变化规律同含Mo钢;降低钢板始冷温度,强度有一定程度降低,冲击韧性及断后伸长率变化不明显。回火前后,含Mo的1#钢,终冷温度在450℃以上(工艺1)时的力学性能,与不含Mo的2#钢终冷温度在350~400℃(工艺5及工艺6)时的力学性能结果相近。研究表明,在不添加合金Mo的前提下,适当降低终冷温度及淬火+回火工艺,钢板性能完全可以满足Q690D要求。     

低温储罐用钢ASTMA537与09MnNiDR的性能对比分析

目前,国内建造液化石油气低温储罐所使用的钢材主要为ASTM A537与09MnNiDR。ASTM A537是进口钢板,价格较贵,而09MnNiDR是国产钢板,价格相对便宜。文中对这两种钢板进行了可焊性试验、焊接接头断裂性能试验、破坏试验,并作了对比分析,得出如下结论:A537钢在抗断裂性能、金相组织及无塑性转变温度等方面优于09MnNiDR钢;由于09MnNiDR钢板较厚,故焊接性较A537钢差;在抗破坏性方面09MnNiDR钢优势明显;考虑到板厚因素的影响,故09MnNiDR钢和A537钢的各项性能指标相差不大;国产09MnNiDR钢及配套焊接材料、工艺可替代进口A537钢用于液化石油气低温储罐的建造。     

10000m^3天然气球罐用WEL—TEN610CF钢焊接冷裂纹敏感性

WEL-TEN610CF钢是日本新日铁公司生产的低裂纹敏感性高强钢,结合我国首台国产化10 000 m3天然气球罐用37 mm厚WEL-TEN610CF钢焊接性试验研究,对该钢焊接冷裂纹敏感性进行了综合评定,为其焊接工艺的制订提供了可靠的依据。     

15MnNbR钢制2000m^3液化石油气球罐的建造

15MnNbR钢系国产新型压力容器用钢,并首次应用于九江分公司2000m3液化石油气球罐.试验研究及开罐检查表明,15MnNbR作为大型液化石油气球罐用钢具有优良的综合性能,可以替代进口的SPV355钢板.采用15MnNbR钢建造2000m3球罐比采用16MnR钢造价约可降低5%.     

国产10×104m3浮顶油罐的设计

燕山石油化工 (集团 )公司 10× 10 4m3浮顶油罐是国内首次采用国产高强度钢板 WH 6 10 D2建造的大型油罐。从国产高强度钢板的使用、罐壁强度计算、结构设计及制造安装技术条件等方面论述了该油罐的设计特点。     

液化天然气储罐用国产9％ Ni钢钢板技术调研分析与评价

调研组对国内4家钢厂试制(或生产)9％ Ni钢钢板的情况进行了技术调研.文章对国产9％ Ni钢钢板的冶炼工艺、力学性能、工艺性能、焊接性能等进行了综合分析,同时与进口9％ Ni钢钢板进行了全面的技术比较.针对国产9％ Ni钢钢板需要提高的方面,以及与9％ Ni钢钢板国产化相关的问题提出建议.     

Q235钢板表面堆焊不锈钢改性处理

为了提高Q235钢表面的耐蚀性和硬度等性能,采用TIG堆焊技术对Q235钢进行表面堆焊不锈钢试验,在30个试样中选取堆焊效果较好的4个试样,分析了其组织的宏观和微观形貌,选择15#试样堆焊层进行了腐蚀试验,并与Q235钢板的硬度进行了比较分析。试验结果表明,通过在Q235钢板表面堆焊不锈钢进行表面处理,其表面硬度有明显的提高,堆焊后Q235钢板表面堆焊层的耐蚀性比Q235钢母材的耐蚀性强。     

国产钢板建造低温丙烯球罐的研究与应用

惠州12000kt／a炼油项目中设计温度为-48℃、设计压力为2．177MPa的2000m^3丙烯球罐,采用了宝钢新研制生产的50℃低焊接裂纹敏感性钢B610CF—L2高强度钢板,选择配套锻件08MnNiCrMoVD及焊接材料。文中重点介绍宝钢B610CF-L2钢板的性能及焊接试验结果,为今后2000m^3及其以上大型低温丙烯球罐的国产化提供应用范例。     

50000m3浮顶油罐的投资控制

胜利油田东营原油库预计采用日本进口的高强度钢板(SPV490Q)新建2座50 000 m3浮顶油罐.为了控制投资,对东营原油库已建罐的工程概况进行分析,与预建2座50 000 m3罐所常用的管线、灌注桩、道路、排水沟、防火堤及围墙等进行投资对比,新建罐在同等材料下安装工程的造价要上涨7.7%,而土建工程因为定额套用的不同会下降约14.36%,最终得出结论.新建罐的造价上涨幅度不会超过已建罐的2.9%.     

扬子30万t／年乙烯工程球罐的焊接

本文针时扬子30万t/年乙烯物料罐区32台国产或引进球罐的焊接施工,介绍了低合金高强度钢SPV36和SPV50Q球罐用材的理化性能和焊接特性;焊条选择、焊接坡口及工艺规范等方面的工艺特点;各类球罐的焊接工艺评定,焊工考试、焊接施工管理及检验。应用近年采的焊接研究成果,重点分析了材料碳当量、预热温度和扩散氢含量的关系;冷却速度和接头金相组织的关系。通过焊接一次合格率的对比,介绍了球罐施工中“散装法”、“带装法”和“大片组装法”的优缺点。     

Q345R+317L复合厚钢板的焊接工艺

通过对基层较厚的Q345R钢和317L不锈钢复合钢板焊接性能的分析,制定了该复合钢板的焊接工艺,通过生产中的质量控制,确保了设备的制造质量。     

SPV36N钢的可焊性

我公司建造了4台SPV36N(采用LB-57焊条)钢制球罐,其直径为12300mm,壁厚为18mm,设计压力为0.6MPa,水压试验压力为0.75MPa,气密试验压力为0.63MPa,设计温度为56℃。 SPV36N钢系日本压力容器用钢,基本上相当于国产16MnR钢,其化学成分(％)如下:C≤0.20,Si=0.15～0.55,Mn≤1.6,P