冲压减薄量引起的封头厚度变化

以标准椭圆形封头为算例,分析了加工裕量引起钢板跨厚度范围内许用应力值的变化导致封头最小厚度不能满足强度要求的问题,认为设计者在进行封头强度计算时应考虑冲压加工裕量可能产生的影响.     

封头齐口划线及顶部中心的找正方法

封头齐口划线及顶部中心的找正方法大庆石油化工总厂机修厂（大庆市１６３７１４）助理工程师金峰松叙词：封头，划线，找正方法在压力容器制造中，经常会碰到普遍使用的标准椭圆形封头。如果毛坯封头端面齐口线划不准确，其端面就会呈椭圆形状，这样不但保证不了封头的外...     

圆柱形容器封头选择

符号说明Ｄｉ——封头内径,ｍｍｈｉ——封头内曲面高度,ｍｍｐｃ——计算压力,ＭＰａｒ——碟形封头过渡区转角处的内半径,ｍｍＲｉ——碟形封头球面部分的内半径,ｍｍＶ——封头体积,ｍｍ３δ——压力容器封头计算厚度,ｍｍδｈ——常压容器封头计算厚度,ｍｍ...     

压力容器焊接接头系数的本质与选取

介绍了焊接接头系数的概念,即对接焊接接头强度与母材强度之比值,用以反映由于焊接材料、焊接缺陷和焊接残余应力等因素使焊接接头强度被削弱的程度,是焊接接头综合力学性能的反映,是影响压力容器安全的主要因素之一。本文分析了压力容器强度计算时,圆筒体、半球形封头、椭圆形封头、锥形封头的受力以及对各受压元件如何正确选取焊接接头系数,以确保压力容器的本质安全。     

关于封头形状尺寸允许偏差的讨论

针对体现椭圆形封头与碟形封头无严格区别的相关标准和论述近似椭圆形封头可等效代替 2∶1椭圆形封头的论文 ,对制定封头形状尺寸允差的依据、封头形状尺寸允差 7要素和封头偏差检查用样板等内容做了详细论述 ;认为封头的最大理论偏差Δmax的计算无实际意义。认为将封头形状尺寸允许偏差置于主导地位 ;制作既无量具功能又无可操作性的检查样板 ;偏信最大理论偏差值计算理论 ;将封头形状尺寸允许偏差当作可等效代替的首要条件均是片面的。把形状尺寸允许偏差作为近似椭圆形封头可以等效代替 2∶1椭圆形封头的观点缺乏科学依据     

吸附塔底封头结构数值模拟及优化设计

为了降低吸附塔底封头的局部应力强度及轴向位移,对某一吸附塔采用不同结构的底封头进行数值模拟,研究了封头种类、中心管裙座角度、底座环形式对底封头局部应力强度及轴向位移的影响。计算结果表明,不同种类封头的轴向位移相差很大,中心管裙座角度和底座环形式的改变可以较大幅度地降低局部应力强度。     

内压容器及设备的椭圆形过渡段的强度计算

在塔设备的本体中,除了采用锥形封头和锥形过渡段外,也采用椭圆形封头和锥圆形过渡段。椭圆形过渡段同锥形过渡段一样,也是旋转壳体,因此其计算可利用计算受内压的任意旋转薄壳的关系式来进行。 本文提出的计算方法,可以用来确定圆柱筒体与椭圆形封头连接处在弹性变形阶段中产生的应力和算出构成椭圆形过渡段的各元件的厚度。当考虑大圆柱筒体与椭圆形封头连接处     

椭圆形封头和碟形封头强度计算公式的应用条件

通过对几种壳体强度计算公式的分析和比较,提出了椭圆形封头和碟形封头强度计算公式的应用条件。     

基于ANSYS的VB计算程序开发

利用Visual Basic语言进行ANSYS软件的二次开发,实现了压力容器椭圆形封头中心开孔和非中心开孔的自动有限元分析计算,大大提高了分析设计人员的工作效率。     

椭圆形封头直边设置问题

通过对椭圆形封头与筒体连接处的受力分析,计算了筒体与椭圆形封头连接处的边缘力、边缘力矩和边缘应力,结果表明,边缘应力恒为负,这能改善内压作用下边缘连接处的受力状况。结合制造因素,提出了椭圆形封头直边设置的要求。     

变厚度筒壳过渡结构不连续应力计算

建立了通过变厚度筒壳把球壳与不等厚的筒壳相连接的不连续应力解析计算方法。该计算方法适用于削边过渡结构和堆焊过渡结构。对大连化学工业公司化肥厂从日本引进的某高压容器的应力进行了计算，并与文献［４］的有限元计算值作了对比。结果表明，双面削边结构可以进一步降低不连续应力。     

石油套筒滚子链链轮齿形的优化设计

本文从链传动的运动学和动力学分析入手,着重对与轮齿曲线有关的链条爬链与跳齿、冲击振动、轮齿的抗弯强度与接触强度、容纳链节节距的伸长能力以及滚子进退啮合时的干涉条件等作了详细地分析和讨论,推出了链轮理论齿廓曲线方程,并得出了影响链轮齿廓曲线的因素关系式和一些有益的结论。针对目前石油套筒滚子链链轮齿形存在的缺点,提出了新的三段圆弧一段直线的新型齿形(即齿沟、工作段、齿顶过渡段为圆弧,齿顶为直线的齿廓曲线)。该齿形不但有较小的冲击应力、接触应力和爬链分力等,而且还能适应各种不同工况的要求。此外。本文还利用优化技术,分别按照不同工况(即高速轻载、低速重载、高速重载)进行了新齿形的优化,得出了最佳齿形方案。文中附有计算实例。     

椭圆封头几何形状讨论及展开面积计算

根据回转壳体的基本概念，推导了椭圆封头的近似椭圆壳部分的中面母线方程，据此推导计算了椭圆封头的展开面积及展开圆直径，并根据椭圆壳几何形状推导的结果与经验公式所得结果进行了比较，给出了有关图表及计算程序，可供制造单位参考使用。     

塔里木盆地肖尔布拉克剖面奇格布拉克组层序界面与沉积相研究

震旦纪是塔里木盆地被动大陆边缘盆地重要的发育期。通过对阿克苏肖尔布拉克剖面上震旦统奇格布拉克组的实测及综合分析认为:奇格布拉克组的底、顶部分别发育Ⅲ级沉积间断的岩相转换面和Ⅱ级海侵上超层序不整合界面;内部发育加深间断面、向上变浅的Ⅳ至Ⅴ级层序界面,发育了受海平面变化控制的环潮型(向上变浅、变细、变薄)至潮下型(向上变浅、变粗、变厚)的碳酸盐岩米级旋回,叠层石相对发育,可能由多种形态的微生物席构成。奇格布拉克组可划分为下、中、上3个岩性段:其中,下亚段为潮上至潮间、潮间下部至潮间、潮间至潮上的振荡变化,中段为潮间下部至潮下带的频繁、振荡变化至潮下稳定的沉积环境;对应的碳同位素呈底部较强烈正偏,中上部较为稳定,且上部稍弱正偏的特征;海平面具有下部频繁变动、中上部稳定下降的变化趋势。     

漂浮接箍安装位置的理论计算

漂浮接箍将套管内部分隔为液体和气体2个独立段,从套管井下受力分析入手,建立了套管微元段的三维力学模型,推导了不同套管段的线密度,提出了数学模型的求解方法,从下往上计算出井口处套管所受的拉力,以此来判断是否需要下入漂浮接箍,同时计算漂浮接箍的安放位置,应用编制的计算软件,分别对无需安装浮箍与需要安装浮箍的例子进行了计算。     

用抽油井液面计算压力的两种方法及其效果对比

本文分析了抽油井用液面计算压力的两种方法后指出:混和法采用一段流体计算井底静压,即用大庆地区的松Ⅰ法推算地层压力,而用三段流体计算流压,这是逻辑上的矛盾。在计算流压时,未区分泡沫液面,因而计算值偏高,甚至高于地层压力。地层压力计算值误差太大的原因,主要不在于松Ⅰ法,而是建立的一段流体状态数学模型不符合油井情况,及取用的流体相对密度不合理等造成。“液面在井口不计算压力”不合理。应该推广系统法计算压力。     

大温差低密度水泥浆性能研究

长封固段大温差固井具有一次性封固段长、封固段底部与顶部温差大的特点,容易导致顶部水泥浆长时间无强度。目前针对大温差缓凝剂的研究较多,其他相关外加剂的大温差性能较少有关注,同时较少有针对100℃以上大温差固井的研究。针对大温差固井的特点,对降失水剂、分散剂和缓凝剂的大温差性能进行评价和筛选,降失水剂C-G86L和缓凝剂C-H42L具有良好的大温差性能,而分散剂对大温差性能有不利影响。构建了1.4 g/cm3大温差低密度水泥浆体系,并引入丁苯胶乳,提高了水泥石在低温下的强度发展。此体系在温差110℃、顶部温度20℃下48 h强度达到858 psi（5.92 MPa）。      

井口套管磨损失效原因分析及预防措施

套管磨损,特别是井口套管磨损是油田普遍存在的问题。井口套管磨损失效与井口偏心、井口悬挂载荷、套管头结构、钻井工艺参数、套管材质等有关。对S油田井口套管磨损失效事故进行了研究,分析了井口悬挂载荷和套管头结构等对井口套管磨损的影响。通过对井口套管悬挂载荷的计算,得到了能有效减小井口套管总载荷的优化计算公式。采用该公式对S油田进行了固井施工案例计算,结果表明,按照该公式确定井口悬挂载荷有利于防止井口套管失效。采用Ansys有限元分析软件对套管受卡瓦夹持力的影响进行了研究,研究表明,在卡瓦牙板上、下端面位置套管内表面存在应力集中,提出了套管头卡瓦优化设计方案。     

导管架过渡段数值分析

为降低海上风机导管架基础重量,通过SACS有限元软件对斜撑式过渡段导管架、箱梁式过渡段导管架进行对比,分析两种导管架的杆件强度、泥面变形和承载力。提出一种改进的翼缘式过渡段,在极限载荷下,相对前两种过渡段结构而言,翼缘式过渡段结构应力小、重量轻。研究内容为导管架过渡段结构设计提供参考。     

水平井割缝筛管下入强度研究

针对水平井完井中割缝筛管下入过程中的强度问题,建立了割缝筛管强度计算模型。采用模拟试验和有限元分析2种方法对水平井割缝筛管的强度进行研究,并进行了对比分析,结果表明,在割缝筛管弯曲段割缝尖端处的轴向应力较大,使缝张开的应力和剪应力均较小;对于宽度为0.5mm,缝长80mm,每周30条缝,缝间距20mm的割缝筛管最大Mises等效应力为252.88MPa,小于其材料的屈服强度,因此该割缝筛管强度满足实际应用要求。提出的研究方法为割缝筛管研究提供了新的思路,可用于割缝筛管强度分析、可靠性评估和割缝筛管优化设计。