郑州地区粉土承载力确定方法的探讨

结合郑州地区典型岩土工程勘察实例,分析了以往采用理论公式计算法、参数查表法、静力触探参数计算法和载荷试验法等粉土承载力确定方法,探讨其中所存在的局限性。粉土承载力与原位测试值呈近似线性关系,而与土工试验参数相关性相对较差。提出了用原位测试法如标准贯入（SPT）和静力触探（CPT）等确定郑州地区粉土承载力的地域性经验公式。     

桂林漓江阶地含粘性土粉砂的承载力——对《岩土工程勘察规范》粉土（砂…

对１３９个含粘性土粉砂和８６个粉土的土工试验和原位标准贯入试验资料及其承载力对比分析，并结合具体工程实例表明，桂林漓江阶地对Ｉｐ〈１０的土，按（ＧＢ５００２１－９４）规范划分的含粘性土粉砂与粉土其工程性质相近，这种含粉性土粉砂的承载力可按粉土评价。     

桂林漓江阶地含粘性土粉砂的承载力——对《岩土工程勘察规范》粉土(砂)分类的商榷

对１３９个含粘性土粉砂和８６个粉土的土工试验和原位标准贯入试验资料及其承载力的对比分析，并结合具体工程实例表明：桂林漓江阶地对Ｉｐ≤１０的土，按（ＧＢ５００２１－９４）规范划分的含粘性土粉砂与粉土其工程性质相近，这种含粉性土粉砂的承载力可按粉土评价。     

粉土室内试验指标的取值计算

粉土是介于粘性土与砂土之间的一种土，它粘粒含量少，粉粒含量大，从现场取样到室内试验整个过程中，极易液化失水，导致试验结果ｅ、ｗ值偏小，Ｃ、ψ值偏大。而根据ｅ、ｗ值查《规范》（ＧＢＪ７－８９）确定的地基承载力ｆ０值偏高和计算的沉降易偏低。这对于工程是不完全的，建议按本文的进行调整。     

南京长江漫滩废弃粉土改良用作路基填料的室内试验研究

为实现基坑开挖废弃粉土的资源化利用,研究了水泥、石灰改良长江漫滩粉土路基的工程力学特征及稳定性。通过击实试验、无侧限抗压强度试验、水稳性试验和微观试验,分析改良粉土的强度特性及耐久性变化规律,论证长江漫滩粉土作为路基填料的可行性。结果表明：掺加水泥、石灰后,土体力学性能得到大幅改善;不同掺量下浸水5 d,改良土的水稳系数均大于0.6,水稳系数随水泥掺量的增加而增加,随石灰掺量的增加先增大后减小。微观试验表明,水泥、石灰在土体中生成的胶凝物质对土颗粒具有包裹和联结作用。综合考虑改良土的强度和水稳性,经过改良后,长江漫滩粉土可以作为路基填料,建议水泥、石灰改良土的最佳组合配比为6%水泥+6%石灰,在此掺量下,改良土体的28 d无侧限抗压强度为2.05 MPa,浸水5 d后的水稳系数为0.76,具有较好的路用力学性能。     

粉土地基承载力标准值计算经验公式的探讨

确定地基承载力是地基设计的重要问题，在规范法确定地基承载力基本值时常遇到实际指标与规范指标不相符，使用内插法又不方便的情况，通过对粉土地基承载力基本值与其主要影响因素的关系进行分析，提出确定该地基土承载力基本值的经验公式，简便合理。     

粉土地基中特殊桩型的应用与探索

粉土地基中因周边环境不允许采用挤密桩及振密砂石桩复合地基时，采用钻孔扩底桩具有经济、实用的突出优点，但是它在施工工艺方面还不够完善，尤其是持力层性质及临界厚度等条件不同时，单桩承载力设计参数的选取标准存在较大变化，本文将依据工程实例对上述有关问题进行探讨。     

松花江漫滩地区静压PHC管桩竖向承载力

目的 探讨适合松花江漫滩地区静压PHC管桩的极限端阻力标准值的提高系数、单桩竖向极限承载力标准值的计算公式,给出单桩竖向极限承载力标准值与终压力的区域经验公式.方法 对松花江漫滩地区具有代表性的静压PHC管桩的静载试验数据、地质勘察报告以及施工压桩记录进行分析研究,得到静压PHC管桩的极限端阻力标准值的提高系数,进而建立单桩竖向极限承载力标准值的计算公式;运用统计软件SPSS分析拟合数据,提出单桩竖向极限承载力标准值与终压力的区域经验公式.结果 桩端持力层为中密中砂时,极限端阻力标准值提高系数在1.8～2.4;桩端持力层为中密粗砂时,极限端阻力标准值提高系数在2.4～3.0;对于桩长在9～24 m之间,长径比在24～50的静压管桩,在中粗砂持力层的情况下,综合系数K在0.8～O.9.结论 松花江漫滩地区的静压PHC管桩的单桩竖向极限承载力标准值较现行规范有较大提高,研究成果对该区域静压PHC管桩的设计和施工具有一定的指导作用,对该区域静压PHC管桩的进一步推广和应用具有重要的推动作用.     

粉土最优土水特征曲线模型

基于压力板仪的轴平移技术,对粉土试样开展室内试验。测试多组特定吸力下试样的含水率,选用Van Genuchten模型、Gardner模型、Fredlund-Xing模型3种幂函数形式的土水特征曲线(SWCC)模型对试验数据进行拟合,得到各模型的拟合参数。3种函数模型的拟合方差依次为Van Genuchten模型>Fredlund-Xing模型>Gardner模型,即3种SWCC模型中Van Genuchten模型对试验用粉土的SWCC拟合精度最高,结果最优。     

粉性土路堤变形的有限元分析

粉性土路堤在不同行车荷载、不同压实度、不同填筑高度下的变形和应力有限元计算结果表明：超限车辆引起粉性土路堤的过大变形是导致半刚性沥青路面结构疲劳开裂的重要因素．路堤填筑高度大于8m后，路堤内的应力应变急剧加大，大大超过路基顶面的容许弯沉．提高粉土路基的压实度，特别是提高90％，93％区的压实度能有效地降低路基的变形，改善路面结构的疲劳拉应力状况．     

浅基础下分层土的地基承载力

本文推导了分层上（包含粘性土、砂土及复合土层）浅基础地基承载力计算的理论解。在此基础上，与一系列国外文献的半经验、实测和有限元等分析结果进行了对比计算和比较，建立了可供设计采用的半经验公式，可以推广应用。     

黏性土地基墩基础工作机理和承载力分析

目的确定黏性土上墩基础承载力的破坏新模型,提高墩基础的计算精度.方法采用慢速维持荷载加卸荷法,反力系统采用锚桩横梁装置,对22根单墩进行了静载试验.结果单墩竖向抗压承载力随墩底直径增大而提高,随墩底形状不同而改变,地基土破坏形式为刺入式剪切破坏.结论分析了墩基础的尺寸效应对承载力的影响问题,得出随着墩底直径D值增大,调整系数呈指数规律衰减,修正了桩端承载力与D值的调整系数大于1的传统关系函数,确保工程安全可靠.     

韩家营水文站防洪与测洪能力分析

水文站承担着收集雨洪信息的任务,同时测站测洪设施、设备和人员安全又直接受到洪水的威胁。文中通过分析韩家营水文站洪水特性及现有基础设施和测验技术条件,对水文站测洪、防洪能力做出现状评价,在此基础上,提出水文站正常测洪及应急测洪的可行方案,以保证能测得完整的洪水变化过程。     

确定山区岩基承载力若干问题的讨论

从评析山区岩石地基承载力确定方法的优缺点入手,建议考虑岩体结构,岩石强度,场地地形,基础旁侧超载,建筑物与岩基岩体结构的尺寸关系等因素的影响,在判断岩基可能 破坏模式的基础上,采用不同的公式计算岩基的承载力,以尔补工程上确定岩基承载力方法的不足。     

管-砂土横向相互作用中土体极限承载力

为了解决国内外规范中关于管-土相互作用横向承载力系数取值方面存在不足的问题,基于Trautmann管-砂土横向相互作用试验,利用ABAQUS软件进行了相应的数值模拟。首先,利用模型试验结果对数值模型进行正确性验证,进一步分析了管径变化、深埋对土体承载力系数取值的影响,研究分析发现：深径比一定时,随着管径的增加,横向承载力系数减小;横向承载力系数与深径比的关系呈指数型曲线变化规律,并从土拱效应的角度解释了呈现该规律的原因。最后,针对砂土地基,建议了一个以深径比、管径、土体内摩擦角为自变量的土体承载力系数计算公式。     

岩溶地区溶洞特性对桩基承载性能的影响分析

利用有限元分析的方法,着重讨论了岩溶地区桩基承载力的主要影响因素,包括溶洞体积的大小、顶板厚度以及岩性对桩基承载力的影响。分析结果表明:在主要影响因素中,溶洞高度大小对顶板稳定性影响较小,溶洞顶板跨度、顶板厚度影响较大。而围岩的性质最为明显。这种方法也为岩溶地区桩基承载力的确定提供了新的途径。     

桩承载力大应变动测结果统计分析

本文分别以海利(Hiley.A)、格氏动力打桩公式和波动方程Smith法分析了52根工程桩的极限承载力,并将其与静载荷试验结果进行统计对比。提出了动测承载力的回归修正公式。给出了各种动测方法的统计参数。     

吉林省榆树市某小区地基承载力的确定方法研究

为了获取吉林省榆树地区粉质粘土层可靠的地基承载力数据,采用浅层平板载荷试验方法进行了原位测试研究,得出了地基承载力特征值的范围及变形模量,为吉林省其他地区粉质粘土层地基承载力的研究提供了参考。     

汶川地震重灾区10县资源环境承载力研究

资源环境承载能力评价是国家汶川地震灾后恢复重建规划中的一项重要工作。本文提出了一种基于水资源、环境容量和土地资源的人口承载力评价方法,分析了汶川地震后资源环境的变化趋势,并对汶川地震重灾区10个县的资源环境承载力进行了计算。结果表明：在2010年之前的恢复重建期,10个县的人口合理规模为132.5－140万人;从2020年实现全面小康而言,这10个县资源环境所能支撑的合理人口规模为99.5-106.5万人。最后在分析原因的基础上探讨了缓解人地关系矛盾的对策,为重建规划提供了强有力的支撑,对提高规划、决策的科学性起到了重要的作用。