管井水头损失（垂向流部分）

本文详细分析了管井水头损失机理及各家试验研究成果,根据水平流和垂向流形成水头损失的各项试验研究资料,得到了相应的结论。全文分两部分,本文是垂向流部分。     

广义管井水头损失

本文提出了广义管井水头损失概念,阐述了所包括的种类。并从预防或消除广义管井水头损失的措施方面作了一般性小结。     

煤浆管道水头损失与煤颗粒ζ电位关系的研究

通过环管实验，测定了不同浓度和不同ζ电位的煤浆在不同管道流速下的水头损失，分析了煤浆本身物理化学因素和流动条件对煤浆管道水头损失的影响。由实验结果可知，煤浆管道的水头损失不仅和管道流速、浆体浓度紧密相关，而且和浆体颗粒的ζ电位相关，在一定条件下煤浆颗粒ζ电位绝对值增大，管道水头损失降低，且ζ电位的降阻作用随管道流速的减小和煤浆浓度的增大而更为显著。     

排水系统中水泵扬程的分析计算

以一矿井水抽排工作为例,介绍了水泵排水扬程计算过程中管路沿程损失和管道局部水头损失的计算方法,为排水系统泵的选型设计提供了有益借鉴。     

Q—S曲线方程与水头损失方程关系探讨

在单井稳定流抽水试验中,常用Q-S曲线抛物线方程或多项式来消除井损。本文论述了该曲线方程与井面水头损失方程的区别,认为用抛物线方程或多项式来消除井损是不适宜的.     

泵吸反循环施工大口径灌注桩钻进深度的理论分析

通过计算泵吸反循环工况下沿程各项水头损失,分析其压力平衡条件,进而探讨泵吸反循环施工100m深孔的可行性,并介绍了武汉白沙洲长江大桥2号主墩桩基工程采用泵吸反循环施工102m深桩孔的工程实践和采取的技术措施。工程取得良好效果,充分证明泵吸反循环施工100m大口径深孔是完全可行的。     

如何确定变水头注水试验滞后时间T

根据在横山水库除险加固勘察中采用变水头注水试验方法求坝体、坝基渗透系数过程中,采用图解法求滞后时间,当观测点在半对数座标上不呈线性关系时,通过同时做钻孔常水头注水试验,找出了确定变水头注水试验滞后时间T的方法,并经过抽水试验的成果验证其正确性.从而为钻孔变水头注水试验滞后时间T的确定提供了方法.     

钻孔变水头渗透试验原理与计算

该文针对钻孔变水头渗透试验介绍了滞后时间概念及其原理,给出了钻孔变水头渗透试验方法和计算实例.由于该方法具有简便、易行、准确的特点,所以在工程实践中被广泛应用.     

岩溶山区高负压水头开拓新管道隙流引发基础破坏浅析

以溶蚀斜坡上的某构建物在建施工时,因持续强降雨,斜坡补给区出现暂态饱和区和高负压水头,在高负压水头作用下,地基持力层中瞬间形成新开拓的高压岩溶管道隙流,引发高压涌水,导致基础破坏的工程实例,通过基础破坏机理分析,提出基础破坏的判据,为类似工程场地施工工况下,提供相关技术参考。     

尾矿库槽孔管外包土工布径向渗流试验模型及其渗透特性分析

槽孔管排渗体系对降低尾矿坝浸润线具有重要作用,而以往研究多基于一维试验单独测定土工布的渗透系数,对槽孔管外包土工布整体系统的渗透特性研究较少。首先设计研发了一套针对槽孔管外包土工布排渗体系的径向流试验设备,进而基于研发的试验设备,开展不同水头差及不同土工布层数下槽孔管排渗体系的渗流试验,研究土工布层数和水头差对排渗体系渗透特性的影响。试验结果表明：随水头差增加,槽孔管排渗体系渗透系数具有逐渐增加的规律;随外包土工布由一层增加到二层是渗透系数具有明显减小,但随着土工布层数继续增加渗透系数又出现轻微增加的情况。本文试验结果可为槽孔管外包土工布整体结构在尾矿坝排渗降渗中的应用提供一定参考。     

鸡笼山金铜矿载金矿物特征及金的赋存状态

双节拍门实质上是把整块拍门分成上、下两块，中间用铰链连接，在双节门的设计、出水流道水力计算以及泵装置工况点的确定，都需要知道拍门的水头损失系数，但是双节拍门水头损失系数至今仍是一个空白，由于拍门出口水流运动相当复杂，目前尚无法用理论方法计算求解，本文在双节拍门水头系数模型试验研究的基础上对其试验结果进行了分析与讨论，并给出了双节拍门水头损失系数的经验公式，为泵站和拍门设计计算提供了技术参数。     

钻孔变水头试验确定低渗透性土层水力参数的方法

低渗透性土层的水力参数对于基础工程建设、地下水资源评价等具有重要意义。该文以新干县某空旷场地为研究对象,进行钻孔变水头试验,对注水试验、竖管试验和双管试验确定低渗透性土层水力参数的方法进行比较,提出在水头下降一定范围内,运用配线法同时求出低渗透性土层的渗透系数和贮水率。计算结果表明,该研究地区的垂向渗透系数和贮水率分别为:K=7.64e-7m/s,μ=1.87e-3m~(-1),并用竖管试验加以验证,不同计算方法之间的误差仅为0.13%。该方法对于变水头试验条件下确定低渗透性土层的水力参数具有较好的适用性和推广意义。     

伊犁一矿砾石土三轴渗透试验研究

为了探寻伊犁一矿砾石土级配、初始孔隙比和水头压力对渗透系数的影响,利用多功能静动三轴试验机室内试验方法,进行不同级配、初始孔隙比和水头压力的砾石土渗透试验研究.试验结果表明:①伊犁一矿砾石土渗透系数k和初始孔隙比的关系是,渗透系数k随着初始孔隙比e0的增大而增大;②渗透系数k也随着水头压力的增大而增大,同时渗透系数和水头压力具有线性的关系;③在相同的水头压力下,渗透系数k随着围压σ3的增大而减小.研究结果,为伊犁一矿井筒渗流稳定分析提供更加合理的计算参数.     

气压管道输灰系统的压力损失

本文是长距离气压管道输灰的基础研究，并参考了以前的水平固、液、气三相流及类似流的流动现象。研究的目的是推算并探讨压力损失公式。     

Φ50钻杆压水管水头损失计算探讨

本文针对当前在工程地质勘察中多采用小口径钻孔进行压水试验的特点,分析了在用公式存在的问题,并建立了φ50钻杆压水水头损失计算公式。     

浅埋薄基岩工作面溃水溃砂模拟试验及影响因素分析

针对榆神府矿区首层煤炭资源开采过程中在通过古冲沟区域时多次发生溃水溃砂灾害的问题,探究了古冲沟区域埋深浅、基岩薄、松散层厚且含水的工作面溃水溃砂灾害发生机理,利用自主研发的溃水溃砂启动测试仪实现了浅埋薄基岩厚松散含水层工作面溃水溃砂灾害过程的室内试验模拟。根据溃水溃砂灾害现场特征确定了水头高度、裂缝特征(裂缝宽度和倾角)、砂土体厚度和密实度、黏土层厚度等6个溃水溃砂启动影响因素,基于正交试验原理设计并实施了25组水砂溃涌启动模拟试验,通过总结25组系列试验的试验特征得到了溃水溃砂灾害孕灾过程规律:渗水→水量增大→水变浑→水砂突涌。利用极差分析法定量研究了不同影响因素对溃水溃砂灾害启动的影响程度,得到了水头高度是影响溃水溃砂灾害发生的最主要因素,影响程度占比为37.5%,进而提出了采前疏放水是减少溃水溃砂灾害发生的有效措施。对比分析了不同水头高度条件下溃水溃砂灾害的孕灾与灾害特征,研究得到了灾害启动临界水力坡降与其他影响因素的数学关系,为溃水溃砂致灾机理的研究提供依据。溃水溃砂启动前松散含水层内部孔隙水压力突降的试验特征为现场灾害监测与预警提供了依据。     

大南湖矿区煤层顶板砂岩水疏放效果研究及应用

新疆哈密大南湖矿区侏罗系煤层顶板砂岩含水层的孔隙、裂隙发育,孔隙度高,但全部疏干难度大。通过有限钻孔疏放,非均质含水层内存在水力梯度,且水力梯度越小流量越小、残余水头越难完全疏干。这种现象在现场实践过程中也得到有效验证。确定合理含水层安全水头值尤为重要。根据安全水头值对疏放水钻孔涌水量、孔口压力值进行分析论证,最终确定疏放水效果是否达到安全回采标准。     

尾矿回水管道内壁结垢堵塞研究与预测

针对尾矿回水管道内壁结垢现象,应用流体分析方法,对回水管道运行压力损失及几何标差计算。通过对管道堵塞现象的分析,应用局部水头损失计算公式对回水管道堵塞厚度进行预测,并构建其数学模型,为矿业公司尾矿回水管线维护提供有力保障。     

煤矿地下水库煤柱坝体极限水头值研究

安全煤柱坝体所能承载的极限水头值大小对煤矿地下水库系统安全运行有很大影响。以李家壕煤矿为例,综合运用数值模拟,理论分析研究了水库稳定性与煤柱坝体所能承载的临界水压的关系。二者对于煤柱稳定性的影响相反,最后利用煤柱所能承载的极限水头值与塑性区宽度之间的函数关系对安全煤柱的极限水头值进行了预测。     

关于掘进巷道底板隔水层安全水头值计算公式的探讨

本文对仍在执行的原煤炭部颁布的《煤矿防治水工作条例》第 34条提供的掘进巷道底板隔水层安全水头值计算公式进行了分析探讨 ,指出了该公式存在的问题