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现阶段市场上产能大于100 t/d的高氮氧比液体空分装置均采用中压氮气双增压膨胀循环制冷工艺。针对某高氮氧比液体空分装置,对采用改进型空气循环制冷工艺(与常规空气循环双膨胀制冷工艺有所区别)和传统氮气循环制冷工艺(两者均为中压循环双膨胀制冷工艺流程)进行模拟计算和详细的比对分析,发现两者在设备(原料空气压缩机、氮气喂气机、循环压缩机及静设备等)投资成本、操作便利性等方面相当,但改进型空气循环制冷工艺之综合能效明显优于传统氮气循环制冷工艺——几套高氮氧比液体空分装置详细模拟结果表明,改进型空气循环双膨胀制冷流程能效高出约2%~3%。基于目前市场上高氮氧比大中型液体空分装置的实际状况,在液氮:液氧≥1.2的情况下,推荐采用此种改进型空气循环双膨胀制冷流程。 相似文献
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介绍从国外最新引进的大型分子筛净化(氮气增压膨胀)液氧泵流程空分的能力、主要设备及空气净化原理,并对氮气增压膨胀和空气增压膨胀以及液氧泵流程和氧压机流程进行了比较. 相似文献
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煤层气制LNG流程中,含氧煤层气在进入冷箱液化之前,必须进行深度脱水。详述了氮气循环脱水再生工艺流程:采用两台干燥塔,干燥塔装填复合床层吸附剂,利用吸附剂的选择吸附特性,脱除煤层气中的水分及剩余CO2,以满足LNG液化单元要求,利用氮气循环干燥脱水的方法实现干燥塔再生。相比传统的干燥塔再生方法,氮气循环再生法能显著降低氮气消耗量,降低整个工艺流程的能耗。在贵州山脚树矿煤层气提纯制LNG项目中,采用氮气循环再生脱水工艺,其氮气的消耗量只有传统工艺氮气消耗量的4.76%,效果良好。 相似文献
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海洋石油富岛有限公司1 000 t/d合成氨装置采用ICI-AMV工艺,自1996年10月投产以来,总体运行稳定,但在其转化系统冷态开车氮气循环升温过程中,存在转化系统冷态升温时间长(耗时约25~28 h)、天然气和精制水消耗大等问题.结合转化系统氮气循环升温流程及工艺指标与氮气压缩机性能参数,分析认为主要原因在于高温... 相似文献
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工业生产和实验室中,常常需要把一些条件比较特殊的液体物料,由低处提升到高处或打循环。比如:热油、腐蚀性较强或温度较高的液体物料,以及减压或真空条件下沸腾料液的提升或循环。此种条件下用泵来完成操作,将引起若干技术难题。为解决这一难题,本文提出利用充气液体密度降低将料液气举循环的新方法。并为此建立了一套工程上设计气举循环过程的计算方法,通过一系列的实验验证,证明该方法简单、可靠。 相似文献
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德州站1#循环水泵出现振动过大的现象,为保证生产伴热和社区供暖的正常进行,对1#循环水泵、电机进行了多次的检查、调试、安装,根据老师傅多年的生产运行经验,并与参数相同的2#循环水泵进行对比分析,最终确定1#循环水泵振动大的原因为泵与电机同心不良。通过对电机底座固定螺栓孔进行扩孔、安装时调整同心度等方法解决了振动过大的问题,使1#循环水泵正常运行。 相似文献
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渭河化肥厂循环冷却水系统是国内在化装置单套处理能力最大的,原设计采用进口水质稳定剂。采用国产水质稳定剂替代进口药剂,对个别壳程换热器采用氮气吹扫,对热负荷较高的换热设备加装电子除垢仪,使循环水系统主要控制指标的合格率达到100%。 相似文献
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循环流化床燃烧在高过剩空气下的NO_x排放 总被引:1,自引:1,他引:0
提出了借助循环流化床在高过剩空气系数下燃烧的技术提供高温空气的新构思。搭建了循环流化床燃烧热态试验台,完成了循环流化床燃烧在高过剩空气系数下的NOx排放特性试验,结果表明:循环流化床在高过剩空气系数下燃烧温度分布均匀,燃烧稳定性好;过剩空气系数增大,氮氧化物排放增加;提升管二次风高度的增加和还原区系数的减小有利于控制氮氧化物的排放水平和减少煤中的N向NOx的转化比。在过剩空气系数为1.6、还原区系数为0.72和二次风高度为1 500 mm时,循环流化床NOx排放为339 mg/m3,煤中的N向NOx转化比为21%。循环流化床高温空气NOx的浓度对燃料高温燃烧NOx排放的影响需要进一步研究。 相似文献
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循环液泵用于BDO合成工段中反应液的循环冷却,是Reppe法制1, 4-丁二醇工艺流程中的关键设备,根据该泵出现的典型使用问题(如定子绝缘击穿、转子屏蔽套鼓包、接线柱烧毁等)进行了原因分析,提出了对应的解决方案,并提出了循环液泵选型设计及开车阶段的其他注意事项。 相似文献
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简要介绍氮气膨胀循环流程中,空分装置高压板式换热器的流程、发生泄漏的现象,分析了泄漏原因,并提出了相应防范措施,解决了泄漏问题. 相似文献