H11Mn2SiA焊丝用盘条试制

文章介绍了包钢H11Mn2SiA焊丝钢盘条的试制情况,为进一步提高焊丝钢盘条的拉拔加工性能,分析了钢坯开轧温度、吐丝温度、冷却速度对焊丝用钢拉拔性能的影响。实践证明,在包钢现有装备及工艺条件下开发H11Mn2SiA焊丝用盘条是可行的,各项指标均满足用户要求。     

H08Mn2Si盘条拉拔断裂分析

对气体保护焊丝钢原材Φ6.5H08Mn2Si盘条拉拔过程中发生断裂的情况进行分析。认为发生断裂的主要原因是由于中温转变产物—贝氏体组织的出现造成的。     

H08Mn2SiA焊线钢盘条拉拔性能研究

H08Mn2SiA钢气保焊丝适用于低合金高强度钢的焊接。本文分析、研究了化学成分、组织形态以及拉拔工艺对H08Mn2SiA焊线钢盘条拉拔性能的影响,提出了改善H08Mn2SiA焊线钢盘条拉拔性能的措施。     

ER70S-6盘条拉拔断裂分析

对ER70S－6气保焊丝钢在拉拔过程中的断裂问题进行分析。通过对化学成分、力学性能、金相组织、夹杂物与表面缺陷、晶粒度的检验，认为断裂是由于成分不稳定、冷速过快、吐丝温度高及夹杂物造成的。     

H08Mn2SiA CO_2气体保护焊丝钢盘条开发与研制

结合酒钢铁水及炼轧钢设备优势，通过批量工业性试验与生产实践，对酒钢利用30吨LD转炉──150mm×150mm方坯连铸机──高速线材轧机工艺路线，开发研制H08Mn2SiACO2气体保护焊丝用钢盘条，从工艺技术上进行了讨论，指出了冶炼、连铸及轧制焊丝钢关键工艺技术和合理工艺参数的确定。     

H08Mn2SiA拉拔断裂问题的探讨

主要针对H08Mn2SiA钢在拉拔中的断裂问题进行探讨，分析了化学成分和控轧控冷工艺参数对拉拔性能的影响。     

70钢盘条拉拔断裂的原因分析

70钢盘条在拉拔时发生断裂,经对盘条拉拔工艺和盘条材质进行分析,认为盘条心部存在网状渗碳体是造成拉拔断裂主要原因.     

82B钢盘条拉拔断裂原因分析

对82B钢盘条进行拉拔时发生笔尖状断裂,采用金相光学显微镜和扫描电镜对82B钢盘条进行了非金属夹杂物、显微组织、断口形貌及微区成分能谱分析。结果表明,笔尖状断裂是在盘条中心网状渗碳体及非金属夹杂物的共同作用下产生的。     

ER50-6焊丝用盘条拉拔断裂原因分析

对ER50-6焊丝用盘条拉拔断裂样进行低倍、化学成分、金相、能谱和夹杂物检验分析,结果表明表面裂纹和组织不均匀是引起盘条拉拔断裂的主要原因,并提出改进措施。     

65Mn盘条拉拔过程中的断裂分析

对首钢65Mn弹簧盘条在拉拔过程中的断裂问题进行了探讨，通过观察分析不同形态的断口发现．杯锥状断裂、齐平状断裂和表面横裂是盘条在拉拔过程巾断裂的主要形式，盘条中的中心残余缩孔、大型夹杂及表面缺陷等是导致65Mn弹簧盘条断裂的主要因素。     

H11Mn2SiA气保焊丝盘条工艺改进

通过对H11Mn2SiA气保焊丝钢化学成分优化、冶炼纯净度控制、轧制工艺优化,该气保焊丝盘条的质量明显提高,完全满足用户的质量要求。     

45#硬线拉拔断裂分析

针对45#硬线由Φ6.5 mm拉拔到Φ4.6 mm时发生断裂的问题,分析了其拉拔断口及表面裂纹形貌,用金相显微镜、扫描电镜对其金相组织、夹杂物及化学成分进行分析,结果表明:45#硬线钢中存在大颗粒脆性夹杂物,降低了盘条表面的强度和塑性,使其在拉拔过程中出现横裂纹,继而引起拉拔断裂,盘条表层组织不均匀也增加了盘条断裂机率。提出了夹杂物控制和金相组织改进措施,改进后盘条拉拔到Φ3.8 mm时的断丝率不足1.5%。     

Φ6.5 mm 60#硬线盘条尖杯状拉拔断裂原因分析

采用金相显微镜和电子探针分析仪等方法对Φ6.5 mm 60#硬线盘条在冷拉拔过程中产生的尖杯状断口进行了分析,发现中心偏析区内有较多夹杂物、负偏析区内有网状铁素体,它们都是裂纹易发点。     

65钢拉簧断裂原因分析及改进措施

65钢硬线盘条在拉拔后弯曲成弹簧的过程中出现断裂。针对这个问题,对断裂试样的化学成分、力学性能、金相组织、夹杂物进行分析,对断口进行扫描电镜及能谱分析。结果表明：断裂试样的化学成分、力学性能、非金属夹杂物均达到国标要求。拉簧断裂的主要原因是盘条存在表面缺陷,次要原因是控轧控冷过程中造成的索氏体含量偏低,并针对以上原因提出了相应的改进措施。     

高速钢抛丸盘条的研究

氧化铁皮的去除方法主要有化学酸洗和机械剥离两种,而机械剥离主要采用抛丸技术。介绍了抛丸技术的工作原理,对M2高速钢盘条抛丸前后的表面和性能做了对比研究。研究表明,抛丸后的盘条氧化铁皮基本去除干净,盘型和表面均得到有效的改善,抛丸对脱碳层的影响不大。抛丸后硬度增加约30 HV,硬度影响层约0.08 mm。抛丸后盘条的抗拉强度增加8.59 M Pa,断面收缩率减小10.26%。后续拉拔验证抛丸后的M2高速钢盘条能够满足拉拔要求。     

ER70S-6盘条拉拔断裂的原因分析及控制

针对邢钢热轧ER70S-6焊丝钢盘条在拉拔过程中频繁发生断裂的情况,对造成拉拔断裂的主要原因进行了分析,提出了控制措施。     

H10Mn2焊接用盘条的生产实践

H10Mn2焊接用盘条采用含钒铁水半钢冶炼、LF炉精炼、小方坯保护浇铸和控轧控冷高速线材轧机生产工艺;利用转炉连铸浇余进行双渣操作,使终点磷≤0.008%;通过渣料的调整,使精炼钢水的硅含量≤0.01%,成品硅含量≤0.03%;做好连铸保护浇铸及中包保护。经检验,H10Mn2盘条的化学成分符合标准要求、金相组织均匀、强度低、塑性高,质量稳定可靠,可以满足用户对钢丝拉拔性能和焊接性能的要求。     

H11Mn2SiA焊接用钢连续冷却组织转变与工艺控制

利用Gleeble-1500热模拟试验机测定了H11Mn2SiA的动态连续冷却转变(CCT)曲线,并观察了其组织和硬度。结果表明,当H11Mn2SiA从奥氏体以不同冷却速率冷却时,存在奥氏体向铁素体和珠光体的转变、贝氏体转变和马氏体转变;贝氏体转变的临界冷却速度为2.5℃/s;冷却速度达到20℃/s时会出现马氏体组织;因此H11Mn2SiA的冷却速度应控制在≤1℃/s。实践中选用终轧温度860℃～900℃、吐丝温度850±10℃和0.10～0.15 m/s的辊道速度,能够将冷却速度控制在0.3～0.6℃/s范围内,使H11Mn2SiA获得最佳的组织和性能。     

SWRH82B钢盘条心部马氏体异常组织分析

针对宣钢生产的SWRH82B盘条,下游用户在拉拔过程中断丝率高的问题。对易断试样进行金相组织、显微硬度、电子探针显微成分分析,认为连铸坯中心Cr、Mn偏析是导致线材心部产生马氏体的主要原因,心部马氏体组织是线材拉拔过程中产生尖杯状断裂的原因之一,从化学成分和生产工艺方面分析了线材心部产生马氏体的原因,提出了相应的改进措施。     

H08Mn2SiA高线盘条室温时效研究

通过对不同时间段试样的力学性能和残余应力的测试，对不同时间段的金相组织和宏观断口的观察分析。研究了H08Mn2SiA盘条在室温放置不同时间的力学性能变化规律和原因。