W6Mo5Cr4V2钢消除萘状断口的生产实践

萘状断口可通过热压力加工,多次中间退火或稳定化处理加以消除或部分消除,但这些方法缺少实用价值。本文介绍的是与批量生产同步进行的消除萘状断口的试验,并从理论上作了初步分析与探索。     

W9Mo3Cr4V钢在织针模具中的应用

Cr12MoV模具钢是目前普遍应用的织针模具材料。在冲裁过程中,由Cr12MoV钢制造的模具刃磨寿命低,影响织针的尺寸精度、尺寸一致性以及织针生产成本,相比Cr12MoV模具钢,W9Mo3Cr4V钢热处理后具有更高的硬度和耐磨性,同时具有高热硬性、高淬透性、足够的塑性和韧性。对Cr12MoV钢和W9Mo3Cr4V钢织针模具的磨损量和刃磨寿命进行研究结果表明,W9Mo3Cr4V钢模具比Cr12MoV钢模具的正常磨损阶段更长,模具的平均刃磨寿命可延长40%,具有明显的优越性。     

35Cr3Mo3W2V钢的韧性和韧化

对热作模具钢35 Cr 3 Mo 3 W 2 V 在不同热处理工艺下的断裂韧性进行了研究。变化的工艺参数有预处理参数、淬火温度和回火温度。结果表明,双重处理能提高该钢的断裂韧性;在准解理断裂条件下提高淬火温度也有作用,提高回火温度则能明显地提高该钢的断裂韧性。     

W4Mo3Cr4V高速钢稀土多元共渗层的性能

利用稀土多元共渗工艺将碳、氮、氧、硫、硼、稀土元素同时渗入W4Mo3Cr4V高速钢表面,研究了多元共渗层的硬度、耐磨性能及表面残余应力等。结果表明:多元共渗层由化合物层(主要为氧化物、硫化物和碳化物)和扩散层组成;共渗层显微硬度最高达1 150 HV左右;多元共渗层较钢表面的摩擦因数大幅降低,耐磨性能提高,其表面产生了较高的残余压应力,有利于提高材料的疲劳性能。     

W6Mo5Cr4V2钢可控渗氮的研究

介绍了可控井式氮化炉合理控制氮化温度、时间和氨分解率的渗氮工艺,使W6Mo5Cr4V2钢试样表面获得到致密无脆的ε和ε ν‘白亮层和扩散层渗层组织。对渗氮后试样实测表明,该试样显微组织、脆性、显微硬度和渗层深度均符合技术要求。     

W4Mo3Cr4VSi钢喷油泵柱塞热处理质量的控制

本文从金相组织、TiN镀层和热处理变形等方面对W4Mo3Cr4VSi钢柱塞的质量进行试验研究、观察和测量。试验结果表明:W4Mo3Cr4VSi钢柱塞的最佳淬火温度为1140～1160℃,淬火晶粒度10～10.5级。TiN镀层的表面硬度达2400HV1,镀层与基体的结合强度级别为HF-2。淬火油的状态、淬火入油方式、油淬时间均影响柱塞的淬火变形,采用轴向垂直入静油淬冷1.5min可将柱塞的径向变形量控制在0.4mm以内。柱塞热处理后的轴向平均伸长量为0.474mm,但散差达0.28mm。     

Cr4Mo4V钢激光微精处理的试验分析

轴承零件(套圈及滚子)在激光微精处理后所产生的影响因轴承材料的不同而异。普通轴承钢GCr15在激光微精处理后虽能产生有利于润滑的微凸体,但在微凸体与基体之间存在一弱化过渡区;而Cr4Mo4V在微精处理后既能产生高硬度的微凸体,又不存在弱化的回火过渡区。因此,该材料在微精处理后既有较高的高温疲劳强度,又有较好的润滑性能,这为提高航空发动机主轴承使用寿命提供了有益的途径。附图6幅,参考文献4篇。     

Cr4Mo4V钢热处理工艺对残余奥氏体量的影响

经对Cr4Mo4V钢进行热处理工艺试验，分析工艺参数对残余奥氏体量的影响，优化了热处理工艺参数，使Cr4Mo4V钢残余奥氏体量控制在5％以内，保证了热处理质量及尺寸稳定性。     

W18Cr4V钢的锻造

本文对W18Cr4V钢的性能进行了详细的分析，着重阐述了W18Cr4V钢的锻造工艺。并对锻后冷却和热处理做了详细的说明。     

在脉冲电场中W6Mo5Cr4V2钢球化退火工艺

研究高速钢 (W 6Mo5Cr4V2 )在脉冲电场作用下球化退火的新工艺。试验结果表明 ,在保证得到良好球状珠光体组织和均匀球状碳化物的同时 ,可以降低加热及等温温度 ,又可缩短高速钢球化退火的保温时间     

深冷处理对W9Mo3Cr4V刀具耐磨性能影响的研究

采用微机控制的刀具深冷处理装置对W9Mo3Cr4V高速钢成品刀具进行深冷处理研究。对深冷处理后的刀具和未经深冷处理的刀具在硬度、耐用度及金相显微结构方面进行了实验对比。结果表明，深冷处理可以改变高速钢刀具材料的微观组织结构，并在一定程度上提高刀具材料的硬度，增强刀具材料的耐磨损性能。分析了产生这种变化的机理。     

G115Cr14Mo4V和8Cr4Mo4V淬回火工艺及性能研究

采用不同淬回火工艺对高温不锈轴承钢G115Cr14Mo4V和高温轴承钢8Cr4Mo4V进行热处理,观察两者的显微组织,检测淬火、回火后的硬度和残余奥氏体含量,并对高温硬度、冲击功和滚动接触疲劳寿命进行测试。结果表明：淬回火后G115Cr14Mo4V钢的室温硬度稍高于8Cr4Mo4V钢,两者的残余奥氏体含量都可控制在3%以内;在高温硬度和滚动接触疲劳额定寿命L10方面,G115Cr14Mo4V钢优于8Cr4Mo4V钢;在冲击功方面,8Cr4Mo4V钢优于G115Cr14Mo4V钢。     

高频淬火1Cr12Ni2W1Mo1V钢点蚀萌生机理探讨

测定了高频淬火后经不同温度回火的1Cr12Ni2W1Mo1V钢试样在不同腐蚀环境以及有外加应力作用下的点蚀电位。结果表明,1Cr12Ni2W1Mo1V钢的点蚀萌生不仅与材料的热处理工艺、微观组织以及腐蚀环境有关,而且与外加应力有很大的关系。点蚀电位Eb随氯离子浓度CCl^-增大而降低,且Eb与log CCl^-吴直线关系。对于高频淬火＋低温回火试样,在一定氯离子浓度（4．373mol/L Cl^-) 下,pH值对点蚀电位影响不大;而对调质试样,pH值对Eb影响较大。高频淬火后试样的点蚀电位随外加应力变化可分为三个区：在应力小于50MPa时,点蚀电位随应力增加而急剧下降;在50－400MP范围,点蚀电位随应力增加而缓慢减小;当应力大于400MPa时,点蚀电位基本趋于稳定。在此基础上提出了1Cr12Ni2W1Mo1V钢在外加应力作用下的钝化膜破裂机理。     

W6Mo5Cr4V2—45~＃钢的相变超塑性焊接

本文介绍了相变超塑性焊接技术。试验表明．Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２－４５＃钢采用循环相变温度区间５２０～８２０℃．应力为σ△＝５０ＭＰａ。σ＝２０ＭＰａ．经８次循环的工艺可实现超塑性焊接。这种焊接工艺具有显著的优越性，是一种值得深入研究的新工艺。     

M50钢与S8Cr4Mo4V钢性能对比分析

针对M50钢在轴承加工过程中一直存在着钢材采购周期长、钢材质量问题不易解决的问题,通过将S8Cr4Mo4V钢与M50钢在材料标准、材料性能及产品性能进行对比分析后,得出S8Cr4Mo4V钢材可以替代M50钢材加工相同轴承零件的结论。     

10Cr4Ni4Mo4V钢高温性能的试验分析

对10Cr4Ni4Mo4V钢的部分高温性能进行了试验分析。结果表明,10Cr4Ni4Mo4V钢具有良好的高温硬度和高温冲击韧性,且高温接触疲劳寿命也高于Cr4Mo4V。附图6幅,表4个。