水平推动篦式冷却机传动轴的修复

我厂的3.4m×17.75m水平推动蓖式冷却机的传动轴规格为Φ220/200mm×4 182mm,两端采用3540的轴承支撑,轴承装配在用铰孔螺栓固定于机壳的轴承座内。运转中出现轴承座晃动严重、轴承座螺栓断裂、传动电流波动等现象,检查发现传动轴一侧与轴承装配段磨损过大,磨损段宽度为170mm,占整件轴长度的1/24,更换此轴需花费37 800元,造成大量浪费。为此我们决定采取镶套修复。     

Φ2.2m×6.5m磨机小齿轮轴的再利用

我厂有两台Φ2．2m×6．5m球磨机,由于配合不当,造成磨机小齿轮轴轴颈与轴承内圈产生相对转动,引起小齿轮轴承座和减速器晃动,无法继续使用。以往采用在小齿轮轴颈处镶套或刷渡金属胶等方法处理,终因使用寿命太短得不偿失而更换新轴。后我厂对废弃的小齿轮轴进行了改造,取得了令人满意的效果。1 小齿轮轴颈变径 将磨机倒空,卸出小齿轮轴总成,拆去联轴器、轴承、小齿轮等,最后上车床加工。Φ2．2m×6．5m球磨机小齿轮轴承原设计为两个3536轴承,由于安装轴承处轴颈磨损,酌情将其改用3534轴承,可两端同时改用,也可一端改用。小齿轮…     

9-19-№8D煤粉引风机轴承座的改进

我公司生料车间有2台Φ2.4m×18m回转式烘干机,采用9-19-№8D煤粉引风机鼓风助燃,引风机转速1450r/m in,采用3616轴承,机械油润滑,传动机构如图1所示。该机构漏油十分严重,并且轴承座散热不良,易发生轴承过热、抱死等事故。图1风机传动机构示意我们曾采用过改用干油润滑以及在轴承座上开油杯、油槽等措施,效果均不理想。后经仔细观察,发现漏油主要是由于轴承甩油飞溅,从轴承座与传动轴之间渗出,且轴承座没有散热孔导致轴承过热。针对这种现象,我们在轴承与轴承座之间增加一个挡油环,解决了漏油问题。挡油环由钢套和尼龙套组成,其结构及安装…     

双滑履水泥磨筒体加工技术

2002年我厂为北京太行邦正公司制作了两台准4.2m×13m双滑履水泥磨,图纸由天津水泥工业设计院设计。目前在国际上大型磨机多趋向采用滑履支承结构。因为此结构不仅解决了传统的主轴承支承中空轴结构中连接中空轴与筒体的螺栓受剪切力面造成断裂的困扰,而且通过改进支承方式,从结构上更好地满足了水泥工艺的要求。但是,双滑履轴承支承的磨机由于结构复杂给设备的加工造成了困难,尤其是磨机的筒体部分加工困难,所以本文仅就磨机筒体的加工方法进行介绍。准4.2m×13m水泥磨筒体部分为焊接结构,它主要由筒体、进口滑环、出口滑环和出料管四部分…     

φ2.0m×11m湿法生料磨基础下沉的处理技术

我厂的φ2.0m×11m湿法生料磨,自1998年10月投产运转,不足20天后发现磨机房的电机间与磨机之间的非承重隔墙开裂,磨机传动轴轴承座上瓦拉伤,磨筒体主轴承严重发热,进料端扩大筒与下料溜槽摩擦严重,将下料溜槽法兰拉开约20～25mm。停机后用仪器测量,磨机出料端低于入料端44mm,传动轴小齿轮端轴承座低于减速器端7.5mm,并且开式齿轮传动附近的地坪严重变形、开裂,说明该处磨机及减速机基础严重下沉,因此,生料磨被迫停止运转(见图1)。     

4.6m矿渣辊磨辅辊摇臂窜轴设计改进

<正>我公司制作的4.6m矿渣辊磨,具备结构紧凑、功能可靠、高效节能等优点,深受用户认可。但该辊磨的辅磨辊摇臂(见图1)多次出现窜轴故障,影响了矿渣辊磨的运转率。1辅磨辊摇臂窜轴分析辅磨辊摇臂主要由摇臂、轴承座、轴承盖、球面滚子轴承、定位环和密封圈等部分组成(见图2)。辅磨辊摇臂自由端与固定端均采用配紧定套的球面滚子轴承,在安     

Φ2.4m×13m管磨机筒体端盖法兰开焊的修复

我厂Φ2.4m×13m生料磨运行不到 1年,于 1997年 12月进料中空轴与筒体端盖的联接螺栓频繁出现断裂现象, 1998年 1月中旬发现筒体与进料端盖法兰焊接处有裂纹,并迅速由约 0. 5m长发展到 2. 5m左右,使磨机不能继续工作。 为了更准确地分析故障原因,对磨机进行了检测,结果见图 1。进料中空轴法兰端面与筒体端盖止口有 0. 35mm左右的轴向摆动,表明联接螺栓松动;检测表明,进料中空轴法兰与筒体端盖法兰在筒体回转 1周时,轴向跳动量相差 4mm;进料中空轴法兰端面与筒体端盖法兰端面的相接面之间,在Φ 2m直径的最大平行度偏差为 6mm,且…     

4.6m矿渣立磨辅辊摇臂窜轴设计改进

<正>我公司生产的4.6m矿渣立磨的辅辊摇臂在生产中多次出现窜轴现象。本文对产生窜轴的原因进行分析,并提出解决措施。1辅辊摇臂窜轴分析辅辊摇臂主要由摇臂、轴承座、轴承盖、球面滚子轴承、定位环和密封圈等部分组成(见图1)。     

烘干中卸原料磨制造质量问题的处理方法

1存在的问题我们在安装WA公司3 000 t/d熟料生产线Φ4.8 m×10 m 4 m烘干中卸原料磨时,发现磨机制造质量存在问题。1.1忽视加工定位销及定位孔磨机进料端主轴承座主体与主轴承底板之间防止横向窜动的4个定位销及定位孔都没加工,造成主轴承座主体在主轴承底板上横向不能定位(见图1),致使磨机安装后设备不能运转。     

Φ3.8×13M双滑履水泥磨筒体加工的新工艺

１９９９年 ,我厂为浙江尖峰集团股份有限公司制造的Φ３．８×１３ｍ双滑履水泥磨 ,是由南京水泥工业设计院设计的。目前在国际上大型磨机多趋向采用滑履支承结构。因为此结构不仅解决了传统的主轴承支承中空轴结构中连接中空轴与筒体的螺栓受剪切力而造成断裂的困扰 ,而且通过改进支承方式 ,从结构上更好地满足了水泥工艺的要求。但是 ,此双滑履轴承支承的磨机在我厂属于首次制造 ,且由于结构复杂给设备的加工造成了困难 ,尤其是此磨机的筒体部分加工困难 ,所以本文仅就磨机筒体加工工艺方案加以说明。Φ３．８×１３ｍ水泥磨筒体部分为焊…     

利用旧窑筒体改制立式烘干机

我公司在１９９８年曾对Φ２．５m×４０m立筒预热器窑进行热端扩径改造，被换下的１８m旧筒体在一期改造时用作单冷机前端的扩径。二期技改时更换了Φ２．８m×２８m单冷机，再度被换下来的旧筒体于２０００年５月改制成了Φ２．５m×２０m立式烘干机。１立式烘干机结构Φ２．５m×１８m旧窑筒体和原Φ２m×２m单冷机旧筒体一并拆除其传动齿轮和轮带，用于制作立式烘干机的壳体，机内砌筑隔热耐火材料，分８层设有筛网型漏斗，其中２层漏斗分别外接２个电磁振动激振器，顶部一侧设置进料口，物料经提升进入机内，然后层层冲击分散落下。底…     

滚动轴承固定装置的新设计

国家机械委批准的“装在紧定衬套上的调心球轴承(GB282—87)”和“装在紧定衬套上的调心滚子轴承(GB287—87)”是国家标准定型产品。 现此类技术的轴承固定装置是把轴承内圈通过紧定衬套固定在传动轴上的,一般情况下是内圈作动圈与轴一起转动的,紧定衬套和与它相配的轴承内圈均制出相同的锥度(如1:12)。装配时是先将紧定衬套套于轴颈上,再将轴承内圈锥面沿紧定衬套锥面套入后用装在紧定衬套上的螺母调整并固定在轴上。当需要从轴上拆下轴承时,必须先把轴承座两边的轴承盖拆除后再拆除螺母,最后用拆卸工具平衡施力于轴承内圈才能达到目的(见图1、2)。     

双滑履中卸原料磨筒体加工

2003年我厂开始制造准4.6m×9.5m+3.5m双滑履中卸原料磨,由南京水泥工业设计研究院设计。这种双滑履支承结构,不仅解决了传统的主轴承支承磨机结构中,联接中空轴与筒体的螺栓受剪切力而断裂的困绕,而且通过结构的变化减少了设备重量,从而减少了设备投资。并且通过改进工艺系统,有效提高了设备的台时产量。该原料磨筒体部分为焊接结构,主要由一仓滑环、中卸仓筒体、二仓滑环、传动法兰等组成,如图1所示。1加工难点为满足筒体的技术要求,一仓滑环准4790m m、中卸仓筒体准4800m m、二仓滑环准4790m m及传动法兰端面应在与筒体焊接完毕后,在同一…     

Ф4.6m磨筒体的制造体会

φ4.6m×8.5m+3.5m中卸烘干原料磨是2500t/d水泥生产线的主机设备,它以优良的性能,被许多水泥企业所采用。但该设备体积大、要求精度高是制造厂的难点。该磨机结构特殊,采用回料端中空轴结构,在进料端采用铸造滚圈的结构,中空轴端与普通磨机结构相同,精度较容易保证,但滚圈端的联结结构复杂,是制作的关键,下面就对磨机筒体部分结构的制造工艺做一介绍。1工艺要点筒体部分包括筒体、滚圈和烘干仓筒体三部分,该筒体进料端采用滚圈与滑履轴承支承筒体重量,滚圈另一面和烘干仓筒体相连,此处要求烘干仓筒体与筒体,滚圈三者同轴,设计要求在滚圈上…     

回转窑托轮轴瓦发热原因浅析及相应防范措施

我公司Φ5.8m×98m回转窑是六五期间从罗马尼亚引进的,采用500kW×2双边缘传动,设计产量为3000t/d,窑体采用4档支承,Ⅰ、Ⅲ、Ⅳ档托轮为Φ2m×1.1m,轴瓦为Φ620mm×735mm,Ⅱ档托轮为Φ2.5m×1.2m,轴瓦为Φ700mm×820mm。自1992年以来托轮轴瓦发热问题成为制约熟料产量和窑运转率的关键因素。1发热情况简介仅2000年统计,全年16个轴瓦位置就有12个位置发过热,累计发热43次2033h,瓦温最高达167℃,直接造成停窑19次,刮瓦检修5次,其余维持在低温(75℃以下)慢转。轴瓦发热前现象:1)从轴瓦发热位置来看,主要是绝对温度高、相对温度变化大的Ⅱ档较…     

高温风机的轴承改造

焦作水泥厂Φ 4. 2m× 65m四级悬浮预热器窑上高温风机引进于罗马尼亚,风量 220 000m3／ h,风压 6 370Pa, F式装配形式,径向式风叶,叶轮回转部分重约 3 000kg。轴承 22238K,相当于国产 153538轴承,轴承与轴靠紧定套锁紧定中。 1993年系统投运以来,轴承常出故障,为此于 2000年 1月对其支承部分进行了改造,改造中因有试验,也得到了其它方面的收获。 1轴承损坏的原因及分析 1. 1 叶轮支承结构形式如图 1图 1高温风机叶轮原支承结构 1. 2 轴承选型偏小 　　由于叶轮及联轴器靠近前轴承,所以前轴承承担了转子 2／ 3以上的负荷,加…     

φ2.6 m×13m球磨机入料端中空轴断裂原因分析

唐山启新水泥有限公司覫2.6m×13m球磨机于1979年安装,生产能力28￣29t/h,电机功率10000kW,多年来,设备运转率达85%以上。1998年9月将球磨机入料端中空轴进行更换,2000年11月设备巡检时发现球磨机入料端轴承座产生周期摆动,立即停机检查,发现磨机入料端中空轴轴根部位出现裂纹,裂纹最宽部位已达5m m,沿圆周检查裂纹长度已超过圆周长的2/3,对裂纹进行深度检查,裂缝有穿透现象,说明已形成穿透性裂纹。这使得该磨机筒体与支撑的中空轴产生不同轴度,在交变冲击载荷下,轴承座产生周期性摆动而失去平衡。1断裂中空轴的测量、取样分析和强度检测断…     

Φ2.4m×13m水泥磨出料螺旋筒窜位修复

我公司1台2.4m13m开流水泥磨1994年开始生Φ×产2003年7月出料端出现异常冲击声音且越来越,,大主减速器低速轴法兰与磨机联接法兰处观察孔出,现漏灰现象也是越来越严重2004年2月检查发现,。,出料螺旋筒向出料端窜位约800mm因此可以认定。,是螺旋筒冲击出料堵板造成出料堵板磨穿     

我厂Φ3.05m×13.8m水泥磨筒体裂缝的修复

我厂水泥磨系统与辊压机配套球磨机为Φ３．０５m×１３．８m，磨机筒体厚度δ＝４５mm，一仓长４６００mm，二仓长９２００mm，单边缘传动，电动机装机功率１６００kW。此磨为日本Ube公司１９７６年制造，在香港青洲水泥有限公司运行了约１０年，因公司扩建，该磨拆下后，于２０００年２月安装在我厂，运行至２００１年６月份，发现磨机筒体出现有２６条裂缝，最长达１３００mm，裂缝总长达６m，所有裂缝均出现在衬板螺栓孔处，并且磨机中端位置裂缝最长。１裂缝的原因分析１）据调查了解，在拆除旧衬板时，曾经用气割割过衬板螺栓，大部…     

ZLY1045减速器高速轴定位轴承座损坏后的处置

1 故障现象及分析 我公司2号Φ4．2m×13．2m水泥磨传动方式是两边双传动,使用的减速器型号ZLY1045,功率2000kW,输入转速985r／min,速比9．022,重庆齿轮箱有限责任公司生产。2006年8月12日在巡检中发现一台减速器高速轴轴承轴向振动增大,振速最大值12mm／s,为此停机检查。该减速器高速轴有三个支承轴承,两端为自由轴承,中间为定位轴承,打开后发现中间定位轴承座定位端面开裂约1／2,造成轴承轴向定位失效,这是轴承轴向振动大的主要原因。