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海洋修井机井架设计计算工况及载荷计算方法 总被引:1,自引:1,他引:0
按APIRP2A-LRFD《海上固定平台的规划、设计和建设推荐作法草案--载荷和抗力系数设计法》的有关规定,确定HXJ125A主HXJ90A海洋修井机井架的设计计算工况及载荷计算方法,给出了不同工况下的载荷计算公式。在最大钩载1600kN工况下应力计算结果与实际测试结果相比较,井架顶部的结构单元应力相差较小,下部单元相差较大,测得最大应力处两者相差2.21%。在无立根、无钩载、最大风速198.2km/h工况下用APIRP2A-LRFD和API4F两种方法有限元结果对比表明,两者最大应力相差2%。 相似文献
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修井机是油田生产所必需的一种大型石油装备,井架作为修井机关键部件之一,对整机性能起着至关重要的作用。从实验应力分析的角度,对XJ150-XJ650等系列型号修井机中6种典型井架的应力分布规律进行了粗浅的探讨,以便为修井机井架的结构改进和优化设计提供一定的参考。 相似文献
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海洋修井机井架的有限元分析 总被引:4,自引:1,他引:3
海洋修井机井架的设计除能满足钩载工况外,还应满足风载工况。对井架在几种风能和钩载工况下的受力进行了模拟计算和有限元分析。结果表明:在钩载工况作用下,井架大腿的应力不是很大,应力最大值位于井架上体收口处两条前大腿上;井架的主要受力工况不是钩载,而是风载;在同一级别风速下,井架受斜向风时受力最大,背向风次之,侧向风最小;设计井架时,应尽可能减小井架的门框尺寸,以减小井架迎风面积,使风载减到最小程度。 相似文献
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海洋钻修井机井架所处环境复杂,易产生缺陷,更换困难,对其承载能力研究意义重大。对某海洋修井机井架进行现场测试,发现该井架存在初始弯曲和应力集中等缺陷。考虑这些缺陷影响,对井架进行有限元计算和承载能力评估,结果和实际测试基本相符。针对井架主腿弯曲的情况,提出2种可行的结构加固方案,有限元计算表明:2种结构能增加井架稳定性,但对强度几乎无改善,不能有效提高承载能力。 相似文献
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结合海洋修井机的工程设计实例,利用ANSYS软件模拟计算,对其实际结构进行简化,采用整体建模分析的方法建立整机直立工作状态和井架起升状态的有限元模型,通过静力分析和模态分析,得出前10阶固有频率都在12 Hz以内,井架的振动幅度大于钻台底座。绞车主滚筒转速0~415 r/min,相应扰动频率0~7 Hz;转盘驱动最高转速221 r/min,其扰动频率在4 Hz以内。因此,由绞车带来的扰动激励容易激发井架前6阶共振,而转盘驱动的扰动激励容易激发底座的横向左右摆动。该项研究成果可为修井机设计和使用提供参考依据。 相似文献
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对目前我国海洋油气田无钻修机平台修井作业方式进行调研,对已经应用成熟的搬迁修井机、液压修井机、连续油管修井和投捞潜油电泵等作业方式进行综述,论证各项作业方式所适用的条件,并对技术局限性进行分析。根据我国国内海洋油气田的开发情况,制约无钻修机平台修井的瓶颈在于提高作业时效和降低作业费用。对国内海洋油气田开发趋势进行分析,未来无钻修机平台修井作业方式将有较大改进。对无钻修机平台修井作业方式进行思考和展望,整理海洋无钻修机平台修井的思路,为海洋平台开发和修井作业提供参考。 相似文献
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为满足水深更深、钻深能力更强的海洋钻机的需求,研制了9 000 m海洋超深井钻机井架。该井架最大钩载6 750 k N,满足海洋9 000 m钻机作业需要。通过有限元分析优化及采用单斜瓶颈式结构,减轻了井架重力;采用新型栓装结构,降低了安装难度;采用了三维设计技术,减少了加工制造过程中的问题。最大钩载静载荷试验中测得的最大应力为120.2 MPa,测试点材料的屈服强度为345 MPa,结构的安全系数大于API Spec 4F规范要求的数值(1.67),这说明井架设计满足API Spec 4F规范要求。 相似文献
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钻修机绞车滚筒的有限元分析 总被引:5,自引:4,他引:1
绞车是钻机、修井机的核心部件,绞车的核心部件是滚筒,滚筒作为油田钻修井设备的主要传动部件,在整个传动系统中有举足轻重的地位。利用有限元法对绞车滚筒进行分析与研究,为绞车滚筒的设计和校核提供了参考。以650型钻修机绞车为例,进行了具体的有限元分析。 相似文献