GCr15钢贝氏体马氏体复合组织的力学性能

本文研究了贝氏体含量与贝氏体—马氏体复合组织力学性能的关系。试验结果表明,复合组织中含有40～50%下贝氏体时具有最佳的强韧性配合及其疲劳性能。     

预转变马氏体对GCr15钢贝氏体转变动力学的影响SCIEI

本文利用磁性法和膨胀法研究了GCr15钢M_s点以下贝氏体转变动力学以及不同温度预转变马氏体对240℃等温时贝氏体转变动力学的影响。试验结果表明,过冷奥氏体在M_s点以下等温过程中首先形成变温马氏体,继而转变为下贝氏体。随着等温温度的降低和预淬马氏体数量的增加,应力促发作用有助于贝氏体转变的加速,200℃左右其孕育期最短。但是,当温度继续下降、预淬马氏体超过一定数量之后,贝氏体转变却愈趋困难,此外,M_s点以下不同温度的预转变马氏体对随后240℃等温时贝氏体转变动力学影响的研究结果,也具有相同的特性。     

等温时间对GCr15钢组织性能的影响

为了改善GCr15钢的强韧性,采取不同的等温时间对GCr15钢进行热处理。结果表明,随着等温时间的延长,钢的下贝氏体含量增加,下贝氏体的形貌由孤立细长针状向密集草丛状转变,钢的冲击韧度随下贝氏体含量的增加而上升,硬度却有所下降。在其他热处理工艺相同的条件下,当等温时间为30 min时,马氏体含量为34.7%、下贝氏体的含量为31.3%,此时钢的硬度和冲击韧性分别大于60.1 HRC和80.2 J/cm2,钢的强韧匹配性效果最佳。     

热处理GCr15钢M/B下复合组织的强韧性分析

GCr15钢经选定的热处理方案热处理后,获得了以马氏体、下贝氏体为主的复合组织,金相显微镜下马氏体为板条状,下贝氏体呈细长针状.结果表明:冲击韧度随下贝氏体含量的增加而上升,硬度随下贝氏体含量的增加而下降.下贝氏体含量随等温时间的延长而增加,当等温时间为30 min,马氏体含量为34.7％、下贝氏体的含量为31.3％左右时,钢的硬度≥59.9 HRC,冲击韧度≤78.1 J/cm2,钢的强韧匹配性效果最佳.     

GCr15钢组织超细化及其力学性能的研究

本文对GCr15钢采用快速加热循环淬火法实现了奥氏体晶粒的超细化。超细化工艺为830℃加热油淬,循环2～3次,晶粒度达15级以上,超细化处理后的力学性能与常规热处理相比,强度提高、冲击韧性和多冲寿命显著提高。     

低温回火时间对GCr15钢组织演变与力学性能的影响

采用扫描电镜(SEM)、能量色散光谱仪(EDS)、电子背散射衍射(EBSD)技术、X射线衍射(XRD)、万能试验机、洛氏硬度计等研究了低温回火时间对GCr15钢显微组织和力学性能的影响.结果表明:随着回火时间的增加,GCr15钢中碳化物面积分数不断增加,其平均直径先增加后减小;回火态与淬火态的碳化物类型主要为M7C3和...     

GCr15钢钒铬共渗的组织与性能

在GCr15钢表面进行了固体粉末钒铬共渗试验，并运用金相，扫描电镜能谱波谱分析，硬度及耐磨性试验等方法，分析测定了共渗层的组织与性能。结果表明，共渗层组织均匀，结构致密，具有高的硬度以及良好的滑动摩擦损性能等。用于冷作模具，能明显地提高使用寿命。     

淬火介质对GCr15钢力学性能和显微组织的影响

通过对GCr15钢进行盐浴淬火和油浴淬火后,研究不同淬火介质及淬火方式对GCr15钢力学性能、硬度、显微组织的影响。结果表明:采用盐浴淬火比油浴淬火,其抗拉强度提高3.31%,冲击韧性降低1.16%、硬度降低0.89%,显微组织更细小。盐浴淬火与油浴淬火GCr15钢材料总体性能相当,采用盐浴淬火工艺可有效替代油浴淬火工艺。     

GCr15钢B-M复相组织的力学性能及断裂机理

本文研究了ＧＣｒ２５钢经８５０℃奥氏体化后于２５０℃及２７０℃等温液焱工保持５～１８０ｍｉｎ后所得Ｂ－Ｍ复相组织的力学性能。结果表明，经此处理后，ＧＣｒ１５钢的抗拉强度及冲击韧度明显提高。其基体硬度仍可在５７ＨＲＣ以上，并通过透射电镜及扫描电镜观察分析了Ｂ－Ｍ复相组织的形态及断口形貌和断裂机理。     

马氏体-贝氏体钢复合组织的力学性能

Cr12钢经980℃奥氏体化后,于280℃硝盐中等温不同时间获得不同比例的马氏体-贝氏体复合组织与力学性能的关系,并与常规淬火、回火后的力学性能进行比较.结果表明:具有马氏体-贝氏体复合组织Cr12钢与常规淬火、回火的回火的马氏体组织相比,除硬度有所降低外,抗弯强度、挠度、冲击韧性及耐磨性均有较大幅度的提高.经980℃加热、280℃等温5 h、180℃回火后,Cr12钢具有最佳的综合力学性能.     

热处理GCr15钢精细组织实验分析

GCr15钢经热处理后,获得了以下贝氏体为主,马氏体、少量残余奥氏体、碳化物为辅的B下/M复相组织。其中针状下贝氏体形貌类似于马氏体,贝氏体片条宽平均约1.62μm;马氏体为板条状与片状位错缠结在一起,厚度大致为0.2μm;ε碳化物呈短条状镶嵌在基体中,有规则地沿与铁素体主轴成55°～60°角的方向上呈排状分布,碳化物平均粒度约为0.43 mm;分布在板条马氏体间隙内和片状马氏体周围的薄膜条状残留奥氏体膜宽约15～30 nm。测试结果表明:B下/M复相组织的GCr15钢具有良好的综合力学性能。     

GCr15钢等温淬火组织冲击韧性研究

本文试验研究了奥氏体化温度及等温淬火时间对GCr15钢冲击韧性(α_k)的影响,并对单一等温淬火和复合等温淬火进行了分析对比,结果表明,于860～880℃奥氏体化后进行充分等温淬火,比850℃油淬250℃回火能显著地提高其强韧性。     

新型贝氏体装甲钢的组织和力学性能

研究了高强度新型贝氏体装甲钢板热轧、低温回火和热轧、正火、低温回火及不同温度回火的组织和性能,测试了不同低温的冲击韧度和焊接接头的力学性能.结果表明,轧态、低温回火和正火低温回火钢板的组织为贝氏体铁素体和残余奥氏体组织,淬火低温回火钢板的组织为马氏体、贝氏体铁素体和残余奥氏体组织.不同状态的装甲钢板具有高的回火抗力、良好的强韧性及低温冲击韧度和焊接性能,及可作为车辆防护装甲.     

高能脉冲电流处理对GCr15钢显微组织及力学性能的影响

通过光学显微镜、SEM、拉伸试验检测手段研究高能脉冲电流处理后GCr15钢的显微组织及力学性能的变化。结果表明,由于高能脉冲电流处理能提高奥氏体形核率以及控制长大的共同作用,原始奥氏体晶粒以及马氏体组织均得到细化,出现隐针马氏体。同时由于脉冲电流促进碳化物的析出,提高了碳化物的析出量。与传统热处理的GCr15钢相比,高能脉冲电流处理后具有更好的力学性能,抗拉强度和伸长率均得到提高,而且耐磨性也有一定改善。     

GCr15SiMn贝氏体轴承钢超声滚压表层组织与性能

目的 研究超声滚压加工对贝氏体轴承钢的影响,并分析超声滚压工艺参数对贝氏体轴承钢试样表层组织及性能的影响规律,为提升贝氏体轴承表面性能提供理论及试验依据。方法 通过超声滚压加工前后试样对比分析,确定超声滚压处理技术对贝氏体轴承钢组织性能的提升;通过单因素试验法,研究超声滚压工艺试样组织、性能的影响规律;通过表面与截面组织相结合的方法,分析贝氏体轴承钢组织的类别特征。结果 根据试样表面状态可将原始试样分为3类:细晶层存在表面微裂纹的截面组织、细晶层无裂纹的截面组织及无细晶层截面组织。超声滚压后,3类截面组织均产生塑性变形层,无细晶层截面组织形成的塑性变形层最厚。超声滚压处理后,存在于原始试样表面的机加工纹理变细,犁沟变浅;试样表面粗糙度降幅可达75%,试样表面硬度增幅为4%,且试样表面产生了约90 μm硬化层。结论 相同静压力下,随电流增加,试样表面粗糙度显著降低,塑性变形层显著增加,硬度、硬化层深度增加但增幅较小;相同电流下,随静压力增加,试样表面硬度、塑性变形层深度、硬化层深度及表面硬度增加,粗糙度变化不大。