透射式定心仪使用附加透镜测量中心偏的计算公式

传统的透射式定中心仪,作为国家标准GB7242－87“透镜中心误差”允许的替代检验手段,至今仍在光学工厂广泛使用,人们也熟知用附加透镜检验长焦和负焦透镜的中心偏,但有关的计算公式未必完全正确统一。本文作为补缺,介绍用附加透镜检验透镜中心偏的计算公式,并得出可以简化仪器组成的设想。     

XB40泵避免滑靴偏磨失效的最小弹簧力计算

XB40轴向柱塞泵在实际使用中经常发生滑靴偏磨失效。本文通过采用力矩平衡方法计算知,该泵中心加力弹簧力过小是造成滑靴偏磨的直接原因,并计算出该泵避免滑靴偏磨失效的最小弹簧力。     

保偏光纤对轴中的同轴度调节

由于保偏光纤对轴时须保证旋转的光纤始终在显微镜的焦平面内,故本文设计了保偏光纤同轴度调节系统用于调节光纤相对电动旋转平台旋转中心的位置。采用显微视觉和电动位移平台运动检测出光纤的中心轴与电动旋转平台旋转中心的距离,基于图像信息对二维手动平台实施调节,计算出调节后理论上的同轴度误差。结合显微视觉建立了实验系统。以电动平台旋转轴中心为原点建立直角坐标系,通过图像处理采用最小二乘法得到光纤中心线的直线方程,确定光纤中心与电动平台旋转中心的距离。将基于图像阈值的灰度差分函数作为清晰度函数,用实验方法确定其阈值,从而有效降低白噪声的影响。实验结果显示,经过调节的光纤和电动旋转平台的同轴度误差为3μm,能够应用在保偏光纤偏振轴的检测中。     

加工油泵泵体的偏摆夹具

在没有加工中心和坐标镗床的情况下,加工具有孔距小,又有同轴度要求的零件是比较困难的,本文介绍在普通车床上使用偏摆夹具,解决了生产中的问题,保证了产品质量。一、偏摆夹具的基本原理在图1中,O_1与O_2是泵体的两孔中心,O为偏摆夹具的转动中心。在加工时,要使机床主轴中心与O_1、O_2重合,才能加工两孔。O_(?)O在x方向的距离为l,在y方向的距离为a。O_3、O_4为插销孔中心,距离为2C。O_3与机床中心在y方向的距离为b,O_3与摆动中心O在x方向的距离为C。     

基于Delphi的光学中心偏误差分析软件研制

根据光学系统的装校工艺过程,应用开发工具Delphi,研制了用于光学系统装校的光学系统中心偏误差分析软件。该软件提供了光学元件球心像位置计算和光学中心偏误差分析的功能,人机界面友好、操作简单方便,目前已经较好地应用于高精度光学中心偏测量仪的光学装校工艺过程的控制。     

激光差动共焦透镜中心偏测量系统设计与实现

针对国内外透镜中心偏高精度测量的迫切需求,研制了一套激光差动共焦透镜中心偏测量系统。该系统从中心偏非接触测量的核心定焦原理入手,结合激光差动共焦定焦技术,解决了清晰度法定焦精度差的难题。在光学测量系统误差分析的基础上,对系统再次优化设计,并利用差动共焦轴向光强响应曲线过零点的位置与被测镜猫眼和共焦点精确对应这一特性,实现了透镜中心偏的高精度测量。通过实验表明,该系统测量精度为0.49%,与传统的清晰度法定焦测量相比,透镜中心偏的测量精度有效提高了6倍。该系统将差动共焦定焦技术有效的应用于透镜中心偏测量中,提高了被测镜猫眼和共焦位置的定焦能力,实现了高精度测量系统的设计,在光学测试和透镜加工及装配领域具有广阔的应用前景。     

透镜组中心偏自动测量

中心偏的自动化测量避免了人为测量误差,提高了测量精度,为提高仪器的光学质量提供了依据。在介绍了反射式中心偏测量的基本原理的基础上,推导了中心偏测量的迭代公式。然后给出了测量系统和光路的设计方案,并对整个系统中关键技术:自动聚焦、指标自准像提取、最佳光轴的拟合,进行了详细的阐述。最后提出了整个系统的误差分析及改进方案。     

电磁谐振式无线供电技术传输性能研究

在谐振条件下对无线供电系统初、次级绕组相对位置(气隙、中心偏移量和偏转角)变化时对传输性能的影响进行了实验研究。结果表明,气隙和中心偏移量越小,系统的传输性能越好,偏转角较小时对系统的影响较小,只有当偏转角增大到接近90°时,系统传输性能才会受到显著影响。     

反射式光学系统中心偏的测量

通过分析反射式光学系统的特点,在现有透射式光学系统中心偏测量仪的基础上,提出了适合该系统中心偏测量的方法,分析了球心像的观察条件,并推导出反射系统中心偏的计算公式,从而形成了一个完善的反射式光学系统中心偏测量体系。该方法能获得与透射系统中心偏测量相同的精度,操作方法也基本相同。     

浅谈消除管道磁性的方法

在焊接工作过程中会产生因气流干扰、磁场作用或焊条偏心致使焊接电弧中心偏离电极轴线的电弧偏吹现象,对焊接施工及焊接质量带来很大影响。本文以焊接电弧偏吹形式中电磁偏吹问题的产生,以及如何制定克服管道磁性的方法和技术手段,结合发电厂珠光体耐热钢管道焊接的消磁实例进行分析,依据积累的工作经验列举出多种实用性强的焊接消磁方法,为被磁化的焊件保证焊接质量提供保障。     

滑动轴承动力系数计算的压力扰动法

本文讨论了滑动轴承的动力学系数计算的压力扰动法,通过对雷诺方程施加压力挑动,并采用有限差分法求解油膜的压力和压力对轴颈振动位移和振动速度的偏导数,对压力偏导数的积分就可以直接求得油膜的四个刚度系数和四个阻尼系数,本方法具有计算简单和精度较高等优点。     

转盘轴承对数修形滚子的静态特性分析

针对圆柱滚子的结构特点,基于ABAQUS建立对数修形滚子与滚道接触的局部有限元模型,对其进行数值模拟仿真,分别分析纯径向力工况、中心偏载工况和偏中心倾斜工况的对数修形滚子对转盘轴承应力分布的影响。结果表明:纯径向力工况下,轻载时应力分布均匀,滚子端部未出现应力集中,重载时滚子中部应力分布均匀,端部出现应力集中;在中心偏载工况和偏中心倾斜工况,随载荷增加,滚子端部应力集中越明显。     

GPS天线相位中心偏差对GPS高程的影响及改正研究

本文采用室外测定GPS天线相位中心垂直分量偏差的差值实验,对同种类型同种型号、同种类型不同型号以及不同类型的天线组合,进行实际测定,并对观测数据进行了详尽的处理和数值分析。研究了天线相位中心垂直分量偏差影响GPS高程精度的规律,提出并讨论了减弱或消除GPS天线相位中心垂直分量偏差影响的方法。实际算例表明,采用相位中心变化的模型函数改正GPS天线相位中心的偏差值,虽然在水平方向效果不明显,但有助于垂直方向偏差分量的改善。     

基于CNN的十字像中心检测

十字线中心检测是反射法测量透镜中心偏的重要组成部分,十字中心的检测精度决定了透镜中心偏的测量精度。针对边缘不规则、对比度差、信噪比低的图像,提出了基于深度卷积神经网络的十字线中心检测算法。算法的思想是,卷积神经网络可以在一定程度上解决传统算法局限于提取十字像边缘直线和角点特征的问题,实现对十字像整体特征的识别与定位,这可以相对减小图像噪声对十字像中心定位的影响,从而实现在图像质量比较差的情况下对十字像中心准确定位。实验结果表明,提出的算法能够在图像边缘不规则、对比度差、信噪比低等的条件下比较精确得到十字线中心点。     

透镜中心偏测量中一种光轴拟合的新方法

光学中心偏测量对光学系统的检验和装校起着重要的作用,光轴拟合则是对中心偏测量数据的优化过程。提出了一种光轴拟合的新方法。该方法具有一些特点：原理上更科学,符合光学测量的实际;数学模型简单,易于编程实现;可以响应一些特殊的测量要求。该方法已经用于对多组实测数据进行优化,达到了预期的优化效果。     

使用高精度三坐标测量仪实现透镜定中心

传统的光学测量定中心法受限于光源、转台大小和装调误差传递性而不适用于大口径、多透镜光学系统的装调,为此本文提出了使用三坐标测量仪接触式测定透镜中心的精密机械测量法。介绍了使用三坐标测量仪测量大口径透镜中心偏的原理,即在测量透镜上表面与基准轴等距离各点坐标的基础上拟合得到透镜光轴与基准轴的夹角,从而解算出透镜的中心偏。通过大口径长焦距镜头的装调对该方法进行了检验。检验结果表明:该透镜的装调偏差为6.47″,重复性误差为(1.16×10-4)″。该方法将光学测量变为机械测量,利于装调,可在保证装调精度的同时简化装调难度,提升装调效率,满足大口径多透镜光学系统对高精度装调的要求。     

三偏心结构蝶阀金属密封副干涉几何学分析

分析了三偏心结构蝶阀的密封副干涉计算原理，通过计算机程序分析计算了蝶板回转中心相对于流道中心的径向偏心、回转中心与蝶板中面的轴向偏心、圆锥轴线角度偏心以及圆锥半锥角对三偏心结构密封副干涉的影响，给出了它们的合理选择范围。     

谈钻孔中心距控制问题

在钳工生产实习中,确保钻孔中心距达±0.08mm是很困难的。这是因为用划线钻孔钻头不易找正。当孔窝划得浅时,孔偏不易发现;划得深看出孔偏时,再找正也就困难了。 我们生产的条件是:设备Z4012台钻,125mm机床用平口虎钳,钻头φ7.8mm,材料Q235A厚8～12mm。我对标准麻花钻头及工件装夹进行了分析,     

对用动画面法分离偏心误差的看法

本文就误差分离技术中动画面法分离偏心误差的一些问题作进一步探讨,对灵敏度和安装角的最佳推荐数值提出看法,特别是对用反向旋转矢量法和专门电路滤除“直流”分量的消偏法,从理论上和实践上论证了它都无法达到原来要想达到的既消偏又保留误差运动中一阶频率振动的目标。     

显微硬度计压痕的快速寻找

某些显微硬度计及低负荷维氏硬度计首点压痕,往往要用中心调整螺丝调整,使压痕与测微镜里的十字交叉线中心重合。若压痕在视场内,就很好调整。若偏出视场,就很难判定位置方向,调节起来就很麻烦,有时很长时间都难以找到压痕。常规调整方法有“换低倍物镜法”、“划十字线法”等,但都不很理想。 我们根据实践经验,采用“画圈法”不但减化操