硫化物应力腐蚀开裂试验应力环载荷的测量及标定

硫化物应力腐蚀开裂试验的常用载荷测量方法是通过测量应力环的变形量计算载荷。指出了该方法在标定和测量过程中容易产生较大误差的原因。通过测量对比,证明了采用载荷传感器直接测量载荷的方法可减小误差,更适合作为试验过程中的载荷标定方法。     

7055铝合金T型型材的应力腐蚀行为研究

通过拉伸性能测试、C环应力腐蚀试验、金相分析、扫描电镜和透射电镜观察等研究了7055铝合金T型型材的应力腐蚀开裂(SCC)行为.结果表明:7055铝合金T型型材纵向试样的抗拉强度、屈服强度、伸长率及断面收缩率均大于横向试样的;在间浸腐蚀和恒温恒湿环境下,纵向C环试样的开裂时间均长于横向试样的.型材纵向截面晶粒变形特征明...     

应力环校准及校准结果不确定度评定

根据应力环的工作原理,介绍了一种应力环校准装置,使用该装置对应力环进行了校准,并对校准结果的不确定度进行了评定,可为相关行业的应用及实践提供参考.     

应力环实测轧辊的残余应力

选用球墨铸铁、冷硬铸铁、贝氏体铸铁3种轧辊材料,分别在不同的热处理工艺处理和未处理的轧辊本体上截取应力环试样,测定了轧辊内部的残余应力。从理论上推导证明了应力环试样应力计算的关系式。确定了轧辊中存在的应力分量。测试结果显示了处理状态对消除应力的影响程度,轧辊中的残余应力在不同材料和不同热处理状态差别较大。     

316不锈钢应力腐蚀断裂扫描电镜研究

应用扫描电镜和Ｘ射线能量色散谱仪对３１６不锈钢应力腐蚀断口形貌、腐蚀产物及裂纹扩展的晶体学特征进行研究。结果表明,断裂为穿晶断裂,断口形貌为台阶条纹和河流花样,并有腐蚀产物和腐蚀坑等。通过对腐蚀坑形貌的研究,提出了腐蚀坑形态与晶面之间的关系,证明了３１６不锈钢在氯离子环境下的应力腐蚀开裂主要沿｛１００｝、｛１１１｝、｛１１０｝晶面扩展的机制。     

铝合金应力腐蚀开裂假定机理的文献综述

一、前言 自从1900年第一个铝合金诞生以来,铝合金的应力腐蚀开裂(SCC)问题就成为科学工作者急需解决的一大难题,严重制约了铝合金的应用。早在1925～1928年,由德国的“结构8”合金(6.9％Zn、1.6％Mg、1.3％Mn)制成的板卷在储存中,由于较潮湿空气与板卷内应力的综合作用,放置数天后便自行破裂。1941年J.A.诺克研制出的Al—Zn—Mg—Cu合金用在机翼蒙皮上,使用不久便出现了较长的应力腐蚀裂纹。7079—T6锻件在     

管线钢的应力腐蚀研究现状及损伤机理

回顾了管线钢的应力腐蚀研究现状,并比较了发生在管道外的“经典型”的高pH应力腐蚀开裂与近十多年来发现和研究的近中性pH应力腐蚀开裂的特征,讨论了它们的影响因素以及开裂机理,最后展望了埋地管道的未来研究方向。     

基于MATLAB的应力环校准方程线性回归分析

工程实践中通过测量应力环的变形量来完成硫化物应力腐蚀开裂试验.本文用软件实现应力环校准方程的最小二乘法线性回归分析,并给出了直观的曲线拟合界面.该法用于计量校准,使计量中线性回归分析更加简单易行、直观明了.     

曲臂应力腐蚀开裂分析

曲臂是车体中的重要零件。制造中采用模锻件调质热处理，然后对加工的销钉孔局部进行高频淬火加中低温回火，要求销钉与销钉孔静配合，整体进行磷化处理。该批零件组装前进行检验时发现28％的零件在位于销钉孔周边薄壁处发生开裂或断裂。经过三件裂纹曲臂进行材质、硬度、显微组织结构、裂纹特征分析以及断裂面扫描电子显微镜（SEM）二次电子像和X射线能谱仪（EDS）元素定性分析认为，由于销钉孔高频热处理后硬度偏高并产生变形，销钉装配过盈量较大，造成销钉孔周边存在较大的内应力；高频淬火工艺控制不当，使销钉孔表面发生脱碳现象，降低了材料低御裂纹形成和扩展的能力；在磷化处理过程中因氢腐蚀导致零件开裂。     

应力腐蚀试验机数据处理系统

本文介绍了ＧＹＦ－３０低应变速率腐蚀试验机数据处理系统的原理及系统设计。     

复合材料对LY12CZ铝合金C-环应力腐蚀性能的影响

采用铝合金C-环试样应力腐蚀试验方法，将碳纤维环氧复合材料与LYl2CZ铝合金相互偶接，研究由于电偶腐蚀的存在，对LYl2CZ铝合金应力腐蚀性能的影响，利用SEM方法对裂纹断口进行了分析。结果表明，复合材料与LYl2CZ铝合金的电偶腐蚀作用，促进了LYl2CZ铝合金C-环应力腐蚀裂纹形成与扩展，电偶作用使晶粒表面的点蚀减少，晶界腐蚀的溶解速率明显加快，晶界的二次裂纹大大增加，而与铝合金偶接的复合材料表面形貌基本无变化。     

7A52铝合金焊接件应力腐蚀性能评价

应用慢应变速率拉伸应力腐蚀实验方法和恒载荷拉伸应力腐蚀实验方法评价了7A52铝合金焊接试样的应力腐蚀(SCC)敏感性,并对断口微观形貌进行了分析.结果表明:使用5A56焊丝,采用金属焊条惰性气体焊接(MIG)工艺双面焊制成7A52焊接件应力腐蚀敏感性比较低,具有较好的抗应力腐蚀开裂性能;但当使用环境温度较高、施加应力大于90％σp0.2时,也有可能发生应力腐蚀开裂.断口微观分析表明焊接部位普遍存在气孔;高温或高应力下产生SCC开裂的断口存在明显的二次裂纹,并且随着应力水平的增加,二次裂纹增大.     

奥氏体不锈钢在石油精炼环境中应力腐蚀破裂

通过恒变形和恒载荷试验研究了敏化18—8型奥氏体不锈钢在连多硫酸介质中的应力腐蚀行为。研究表明,介质浓度在2.0～6.0％,PH 值在0.8～1.8范围是材料出现应力腐蚀破裂的敏感介质。断口分析表明,在该体系中破裂属晶间型。钢中晶界贫铬区的存在是产生晶间型应力腐蚀破裂的主要原因。     

残余应力对包装机械腐蚀开裂的影响及对策研究

包装机械零，部件在制造过程，内部都会产生残余应力，通过实验阐述了残余应力对包装机械腐蚀开裂性能的影响，以及防止腐蚀开裂的措施。     

金属波纹管补偿器的应力腐蚀开裂分析

采用宏观及微观断口分析、金相检验与化学成分检测等方法,对某铬一镍奥氏体不锈钢波纹管补偿器的腐蚀开裂失效原因进行了分析。结果表明：由于该铬一镍奥氏体不锈钢波纹管在氯离子含量超标的环境中服役,并承受来自于波纹管自身加工变形过程中形成的残余应力、工作应力以及装配应力,最终导致波纹管补偿器发生了由表及里的应力腐蚀开裂。     

石化重催装置安全阀弹簧断裂原因分析

广州某石化厂重催装置安全阀弹簧发生了多处断裂,致使整套装置非计划停机。采用宏观检查、化学成分分析、硬度测试、金相检验、断口扫描电镜及能谱分析等方法,对弹簧断裂原因进行了分析。结果表明:弹簧表面长时间暴露在湿H2S环境中,加之弹簧断裂区显微组织为硬而脆的马氏体,弹簧工作过程中受到较高的剪切应力;三者共同作用,使弹簧于表面偏析和夹杂物区域萌生应力腐蚀裂纹,裂纹不断扩展最终导致弹簧断裂失效。     

形变对LY12铝合金应力腐蚀开裂性能的影响

本文研究了不同的形变时效处理对LY12铝合金应力腐蚀开裂性能的影响。利用扫描电镜和透射电镜观察了各种形变时效状态试样应力腐蚀开裂的断口形貌及其微观组织,探讨了形变提高LY12铝合金应力腐蚀开裂抗力的原因。     

X70钢在鹰潭酸性土壤中的应力腐蚀行为

在不同的阴极保护电位下,采用慢应变速率拉伸试验（SSRT）和电化学方法研究X70钢在水饱和鹰潭土壤中的应力腐蚀开裂行为,为酸性土壤地区的X70钢管线的腐蚀防护提供基础参考数据。结果表明,X70钢在实验所用的酸性土壤环境中能够发生穿晶应力腐蚀裂纹（TGSCC）;SCC萌生与外加保护电位有关,外加电位较高、X70钢完全受阳极过程控制时的SCC敏感性较低;外加电位较低、X70钢受阴阳极混合电极过程控制或完全受阴极过程控制时均能发生SCC,且其敏感性随外加电位的降低而增加,且完全受阴极过程控制时的SCC敏感性大大高于其它情况。     

X80级管线钢硫化物应力腐蚀开裂研究

采用NACE三点弯曲方法,通过SEM、TEM等手段研究了两种成分的X80级管线钢的硫化物应力腐蚀开裂(SSCC)行为.腐蚀介质为CH3COOH(0.5%) 去离子水(99.5%) 通入饱和H,2S气体(纯度99.9%以上),试验溶液温度保持在(25±3)℃,试验时间200 h.结果表明,添加合金元素Cu,Ni的材料的临界应力值(Sc)超过1 390 Mpa,而未添加Cu,Ni的材料的临界应力值仅为770 Mpa.添加合金元素Cu,Mi可以获得细小均匀的针状铁素体组织,大量晶粒承受氢压,可以显著提高材料的临界应力值(Sc),从而提高了材料抗SSCC的性能.针状铁素体内高密度缠结的位错和微合金元素的碳氮化物在位错网络上的沉淀析出,起到了强烈的氢陷阱作用,是针状铁素体具有良好抗SSCC性能的主要原因之一.