冷拔4Cr9Si2阀门钢丝中间退火脆断

1　试验材料及试验方法试验所用材料由大连钢铁集团提供。该厂在拉拔 4Ｃｒ9Ｓｉ2钢丝过程中要经过退火处理 ,退火工艺制度如图 1所示。在按此退火工艺制度进行一次退火后发现材料发生脆断现象 ,将生产现场收集的已发生脆断的 4Ｃｒ9Ｓｉ2钢丝材料作为本项研究的试验材料。所取材料的化学成分 (% )为 :0 .3 9Ｃ ,0 .49Ｍｎ ,2 .57Ｓｉ,8.6Ｃｒ,0 .1 4Ｎｉ,0 .0 2 8Ｐ ,0 .1 2Ｃｕ。图 1　拉拔过程中间退火工艺制度示意图2　试验结果及讨论通过扫描电镜 (ＳＥＭ)组织观察 ,发现发生脆断的组织球化不均匀 ,组织中有白色块状组织存在。能谱 (Ｅ…     

82A钢预应力钢丝拉拔断线成因分析

针对拉拔８２Ａ钢预应力钢丝的断线现象，通过化学分析和物理检测，认为钢丝经铅浴处理后，表面产生局部长条状全脱碳区，在拉拔过程中形成横裂纹，加之加工硬化和组织因素，致使钢线脆断。     

药芯焊丝钢拉拔断丝机理及控制

针对某钢厂铝镇静药芯焊丝钢拉拔频繁断丝问题,分析了断口形貌与成分,并结合生产工艺提出了断丝机理与控制措施。断口电镜分析发现:断口形貌发生扭曲分层,能谱分析表明导致分层的物质为保护渣。对比焊丝钢断丝炉次与正常炉次工艺参数发现断丝炉次液面波动小于±3 mm的比例为73%~87%,明显低于正常炉次。焊丝钢拉拔断丝机理为:由于吹氩量过大和水口结构不合理导致液面波动过大,引起结晶器保护渣卷入被凝固坯壳捕获,残留在铸坯并延续到冷轧卷。拉拔过程中钢材发生畸变分层,当拉拔力超过其能承受最大拉应力时发生断裂。从防止卷渣角度提出了控制连铸吹氩量、改变浸入式水口底部结构等措施,实施改进措施后拉拔断丝率从8.7%降至0.5%。     

BL1 拉丝材的开发

介绍了以转炉冶炼→ＬＦ炉精炼→连铸→高速线材轧机轧制,生产低碳低硅拉制钢丝用的ＢＬ１盘条的试生产工艺及拉拔试验的情况。结果表明,ＢＬ１线材完全能替代湘潭钢原平炉－模铸工艺生产的Ｃ１Ｆ线材,其化学成分合格,各项性能优良。     

唐钢优化硬线钢连铸工艺的生产实践

对硬线钢盘条在拉拔过程中出现的脆断问题进行了分析,通过优化连铸工艺,铸坯的中心碳偏析、缩孔等缺陷明显得到改善,提高了硬线盘条钢质量。     

拉丝用钢连铸坯热送热装工艺实践

研究分析了拉丝用钢连铸坯热送热装过程中出现的装炉温度波动大，热坯与冷坯混装等对线材拉拔性能的影响，通过采取无缺陷连铸坯生产、控制连铸坯周围时间等工艺措施，完全能够生产出拉拔性能良好、满用户要求的优质拉拔用钢盘条，经济效益显著。     

连铸小方坯生产大规格82B盘条的实践

预应力钢绞线用优质高碳盘条82B在拉拔过程中常出现脆断现象，针对碳偏析、缩孔和表面横裂等质量影响因素进行分析，提出了相应的工艺改进措施。通过优化炼钢、连铸、控轧控冷以及拉拔工艺，提高了盘条的质量．降低了用户在使用过程中的断丝率。     

82B盘条脆断原因分析与预防

82B盘条在经拉拔后表面出现横向裂纹及脆断的现象,严重影响产品质量和生产节奏,为了减少脆断的发生,采用金相显微镜及扫描电镜对脆断的82B进行取样分析。结果表明:脆断样局部表面有块状碳化物及网状渗碳体等异常组织存在,并且裂纹源位于异常组织处,试样纵断面上有大型C类和少量B类保护渣类夹杂物,故表明这种脆断主要是由连铸卷渣造成铸坯表面局部增碳从而大量析出网状渗碳体引起的。通过控制连铸加渣均匀性、浸入式水口合理的插入深度及采用恒拉速浇注、钢水液面稳定等手段来稳定连铸操作,减少卷渣产生的钢坯表面局部增碳现象,有效地减少了脆性断裂的发生。     

优化连铸工艺 提高硬线盘条质量

分析了82B、77B系列盘条在拉拔过程中常出现的脆断现象，指出碳偏析、缩孔、表面横裂缺陷是导致盘条在拉拔过程中发生断裂的主要因素。通过优化连铸工艺，提高了盘条的质量，降低了用户在使用过程中的断丝率。     

连铸小方坯生产大规格82B盘条的实践

预应力钢绞线用优质高碳盘条82B在拉拔过程中常出现脆断现象。通过对碳偏析、缩孔、表面横裂等质量影响因素的分析，提出并实施了相应的工艺改进措施；通过优化炼钢、连铸、控轧控冷以及拉拔工艺等，提高了盘条质量．降低了用户在使用过程中的断丝率。     

胎圈钢丝中间热处理的工艺参数优化

为减少胎圈钢丝拉拔生产过程中的断丝现象,提高加工性能和最终产品质量,研究了加热温度、铅浴温度和淬火速度等工艺参数对胎圈钢丝性能的影响。结果表明,当φ3.5 mm钢丝的热处理线速度为18 m/min、钢丝出线温度为940 ℃左右时,可得到均匀一致的奥氏体组织,并能在铅槽处理中进一步分解获得要求的索氏体组织,使中间道次钢丝达到最大抗拉强度,有利于减少后续道次的拉拔断丝现象。此工艺下的钢丝在拉拔后,在完成奥氏体均匀化后晶粒没有继续长大,既保证了钢丝组织的均匀,也防止了钢丝抗拉强度的降低。     

硬线钢拉拔断裂机理及连铸工艺优化

 硬线钢除了要求良好的力学性能,还要求良好的加工性能,但硬线钢盘条在拉拔过程中常发生断丝,给加工的连续性带来巨大危害。为了减少硬线钢的拉拔断丝,对其拉拔断裂机理进行了研究,并开展了相应的连铸工艺优化。首先对82B硬线钢拉拔断丝试样进行了分析,通过对断裂试样的断口和纵剖面分析,结合对应的连铸坯内部质量检测,得出连铸坯中心缺陷及偏析对硬线钢拉拔断裂的影响机制为促进了盘条中心渗碳体膜的生成,导致了裂纹的产生和扩展。然后通过施加电流为350 A、频率为6.0 Hz的连铸凝固末端电磁搅拌,降低浇铸时钢水过热度至30 ℃以下等措施,82B硬线钢连铸坯中心缩孔和中心偏析度分别降低至0.5级和1.08以下,82B硬线钢拉拔断丝率由优化前的10~15 次/百t显著下降到4~5 次/百t。     

邯钢冰箱侧板的罩式退火工艺

 以邯钢SPCC为原料,研究冰箱侧板的工业罩式退火生产工艺。首先,在实验室测定冷轧板随炉升温、随炉降温、保温2 h的退火名义再结晶温度;测量了退火后铁素体的晶粒尺寸,计算了该钢种细晶强化对于钢板屈服强度的贡献,最后得出需要满足冰箱侧板屈服强度的铁素体晶粒尺寸。据此分析用罩式退火工艺生产冰箱侧板的可行性。然后,根据试验结果制定了3种工业试制方案。工业试制完成后,观察了罩式退火后钢卷冷、热点金相组织;测量了退火后冷、热点铁素体的晶粒尺寸,测定了不同退火工艺条件下钢卷冷、热点力学性能,分析了组织与性能的关系,最终确定邯钢冰箱侧板的罩式退火生产工艺。     

辊底式连续热处理炉的综合节能改造

1前言辊底式炉适用于钢板、钢管和型钢的退火、正火、高温回大及淬火等热处理工艺。炉子一般采用气体或液体燃料，其加热方式可分为辐射管间接加热和燃烧明火加热两种。国内多数来用的是明火加热。由于辊底式炉处理的钢材质量好，产量高，同时实现了机械化和自动化操作，比间歇式生产的热处理炉有明显的优越性，因此得到了广泛应用。但六十年代设计与建造的辊底式炉往往只注重产量，而缺乏对节能措施的考虑，故燃料消耗指标较高，因此对辊底式炉进行技术改造，也成为当前工业炉节能的一项重要内容。几年来我们与我厂能源部、设计所的热工专…     

热处理工艺对低碳齿轮钢带状评级的影响

研究了三种低碳齿轮钢在正火、完全退火、等温退火等热处理工艺后带状组织的变化情况,认为低碳齿轮钢在不同热处理制度下的带状组织存在明显差异。完全退火处理后钢材带状级别较热轧状态偏高;正火处理与等温退火处理后钢材的带状级别与热轧状态无明显差别。     

热处理工艺对低碳齿轮钢带状组织评级的影响

试验分析了3种低碳齿轮钢(20Cr Mn Ti H、20Cr Mo H和SAE8620H)在正火、完全退火、等温退火等工艺处理后带状组织的变化情况,结果显示低碳齿轮钢在不同热处理制度下的带状组织存在明显差异。完全退火处理后钢材带状组织级别较热轧状态偏高;正火处理与等温退火处理后钢材的带状级别与热轧状态无明显差别。不易产生贝氏体组织的Cr-Mn-Ti系低碳齿轮钢,可以在热轧状态或正火处理后进行带状组织评级;Cr-Mo系和Cr-Ni-Mo系低碳齿轮钢,应进行完全退火或等温退火处理消除贝氏体等非平衡态组织后再进行带状组织评级。     

碳含量和控冷工艺对盘条ER70S-6性能及组织的影响

对3炉不同碳含量的焊接用钢盘条ER70S-6控冷工艺进行了研究，发现提高吐丝温度虽可以降低盘条的强度，但盘条中易出现混晶组织，碳含量小于0.08%可以使盘条的强度控制在较低水平。盘条拉拨试验结果表明，马氏体组织是引起脆断的重要原因，对盘条化学成分和冷却速度的控制是生产具有优良加工性能焊接用钢盘条的必要措施。     

硬拉钢丝球化工艺技术研究

研究了大变形后弹簧钢丝在不同温度下退火过程中的组织及性能变化。结果表明:拉拔态65Mn弹簧钢球化退火过程中,在保温时间一定的情况下,随着退火温度的升高,其抗拉强度逐渐降低,断面收缩率逐渐升高。球化退火后的组织形貌与钢丝拉拔变形方向有关。     

72A硬线钢拉拔横向断裂原因分析

用金相显微镜和显微硬度计分别观察和测量了拉拔过程中发生横向断裂的72A硬线钢组织与硬度。在钢丝断口处存在尺寸较大的卷渣缺陷；钢丝表层存在硬度高于正常索氏体组织的非索氏体组织；并在钢丝中观察到沿索氏体分布的魏氏铁素体组织。这些组织和缺陷引起应力集中、并使钢丝表层与心部的拉拔变形严重不一致而导致钢丝发生横向断裂。     

38CrMoAlA钢组织和硬度对切削性能的影响

对38CrMoAlA钢分别进行热轧态、退火态及正火态显微组织和性能的分析,并利用CW6263C马鞍车床进行钢材镗孔切削性能试验。试验结果表明:热轧态、正火态、退火态时38CrMoAlA钢的硬度值依次降低。38CrMoAlA钢热轧态组织以贝氏体为主,并含有少量铁素体和珠光体,正火态组织以铁素体和珠光体为主,退火态组织以类球化组织为主,并保持贝氏体位相。从镗孔试验结果看,38CrMoAlA钢热轧态易断削,镗孔阻力较大;38CrMoAlA钢正火态,易断削,镗孔阻力较小;38CrMoAlA钢退火态不易断削,车削颜色发蓝,镗孔阻力较大。最终确定38CrMoAlA轧材镗孔最佳状态应为正火态,组织以铁素体和珠光体为主,硬度在230~240 HB。