1Cr18Ni10Ti不锈钢管扩口开裂失效分析

1Cr18Ni10Ti不锈钢导管在扩口时,喇叭口外表面出现了裂纹。采用光学显微镜、显微硬度计对钢管的表面形貌、显微组织、显微硬度进行了检测分析。结果表明:导管原材料在经氨分解气氛保护热处理中残留氨控制不当,在高温下分解出N原子,导致管材表面产生硬脆的渗氮层,塑性降低,造成扩口时开裂。     

低氢气氛在不锈钢带光亮退火中的应用

所指低Ｈ２，是２５％Ｈ２和７５％Ｎ２的混合气，由氨分解气和工业Ｎ２以１：２混合后经净化制得。用以替代氨分解气，作不锈带钢连 续光亮退火的保护气氛。在现有生产设备条件下，低Ｈ２气氛可以适用于不锈钢带的连续光亮退火。     

旋压加工技术

一、旋压加工分类 1.旋压加工分类旋压加工可分为拉伸旋压、变薄旋压、强力旋压三种。前者称为普通旋压,后两者又统称为强力旋压。 a.拉伸旋压如图1所示,将毛坯圆板夹紧在两轴之间使之旋转,用滚轮滚压其表面。碾压表面像图中A、B、C那样变形,最后沿着芯模变成圆筒。 b.变薄旋压     

护气氛对ER80S-1CM退火盘条氧化皮成分与结构的影响

研究了不同保护气氛（H2、N2）退火对ER80S-1CM热轧盘条表面氧化皮成分及结构的影响。热轧态盘条氧化皮结构致密、总厚度约10 μm,中间层及最内层合金元素富集;H2保护退火后最外层及大部分次外层氧化皮被还原为疏松多孔的金属铁,氧化皮总厚度~13 μm,盘条基体表层出现厚度为4~6 μm 的“氧化前沿”;N2保护退火后氧化皮结构致密,与基体附着力强,总厚度增加至14~22 μm,盘条基体被进一步氧化,且基体表层出现厚度为4~9 μm 的“氧化前沿”。两种保护气氛退火后盘条表面氧化皮的成分及结构不同,H2保护退火的氧化皮疏松多孔可用机械剥离法清除,而N2保护退火的氧化皮与基体附着力强很难用该法除净。     

薄壁不锈钢波纹管旋压成型

<正> 我厂生产的不锈钢波纹管,直径大、壁薄、形状复杂、且质量要求高,给制造上带来一定困难。我们采用成型模旋压加工,取得了较好的效果。 1.工艺分析 波纹管为我厂产品零件,各部位尺寸如图1所示,外径D=151 内径d=130 长度L=300 材料,1Cr18Ni9Ti壁厚δ=0.5。毛坯尺     

氨分解气氛保护退火对冷轧不锈钢带组织及硬度影响

采用金相显微镜、扫描电镜、透射电镜等手段研究SUS304和SUS321冷轧不锈钢带经氮气气氛和氨分解气氛保护退火后的微观组织,并分析钢带截面显微硬度和退火前后含氮量的变化。结果表明,SUS321不锈钢带经气氛保护退火后,材料中氮含量明显升高,表层存在细晶区,显微硬度远高于心部。其原因是在气氛保护退火过程中,含Ti不锈钢表层发生渗氮,生成阻止高温奥氏体晶粒长大的TiN或Ti(NC)颗粒。     

铍青铜氮基气氛热处理

一、前言随着电子工业的发展,具有时效析出强化的铍青铜作为重要的弹性元件、耐磨零件在工业中被广泛应用。为防止铍青铜在固溶处理和时效过程中的氧化,目前工业上通常采用氨分解气氛和氢气作为保护气氛。但对铍青铜薄壁零件在氨分解和氢气气氛中保护加热固溶,经常出现气泡和表面丘疹两种缺     

印刷机胶筒的旋压加工

一、胶筒的旋压加工旋压胶筒的工艺流程印刷机胶筒的零件图如图1.从图可以看出,胶筒只对内孔尺寸精度、表面粗糙度要求较高.选用旋压加工的工艺流程为:下料、车外圆、初镗内孔、半精镗内孔、旋压、平两端定长短.旋压坯料图如图2所示.旋压坯料的晶粒度若大于四级将影响材料的可旋性,可能产生旋压裂纹等问题.所以,要求材料进行正     

旋压卷宽边工艺及其设备

旋压卷边就是把拉深或不变薄旋压(普旋)加工成的立体空心件的法兰凸缘边卷曲成横截面不封闭的圆环形和方框形的成形方法,如图1所示。不封闭的目的是使制品在酸洗和碱洗时溶液易于流出。最严重的卷边质量问题是卷边后板料变形部位的起皱。旋压卷边是在专用卷边设备上进行的,如图2所示。     

不锈钢高温处理用保护气氛

不锈钢高温处理用保护气氛苏州工业园区热处理设备厂（２１５１２６）瞿剑锋批量性不锈钢零件的固溶或淬火处理，已逐步改用保护气氛连续炉。这有利于提高零件处理质量、节约能源、减轻工人劳动强度和减少三废污染。不锈钢光亮热处理的保护气氛常采用氢气或氨分解气。某钢...     

保护气氛对ER80S-1CM退火盘条氧化皮成分与结构的影响

研究了不同保护气氛(H2、N2)退火对ER80S-1CM热轧盘条表面氧化皮成分及结构的影响。热轧态盘条氧化皮结构致密、总厚度约10μm,中间层及最内层合金元素富集;H_2保护退火后最外层及大部分次外层氧化皮被还原为疏松多孔的金属铁,氧化皮总厚度约13μm,盘条基体表层出现厚度为4~6μm的"氧化前沿";N_2保护退火后氧化皮结构致密,与基体附着力强,总厚度增加至14~22μm,盘条基体被进一步氧化,且基体表层出现厚度为4~9μm的"氧化前沿"。两种保护气氛退火后盘条表面氧化皮的成分及结构不同,H_2保护退火的氧化皮疏松多孔可用机械剥离法清除,而N_2保护退火的氧化皮与基体附着力强很难用该法除净。     

含锰冷轧钢板表面氧化物的形成规律

在连续退火过程中,保护气氛中的水汽在高温下分解为H_2与O_2,冷轧板表面的Mn等合金元素会与分解的O_2发生氧化反应生成氧化物颗粒。本文采用扫描电镜(SEM)、X射线能谱仪(EDS)和辉光放电光谱仪(GDS)等检测手段研究了在连续退火工艺下钢中Mn元素含量对冷轧钢板表面氧化程度的影响以及Mn元素在冷轧板表面富集情况。结果表明,在连续退火过程中,Mn元素含量相对较高的冷轧钢板随着气氛露点的升高,钢板表面氧化形式由外氧化转变为内氧化,因此,冷轧板表面氧化程度以及Mn元素在冷轧板表面的富集程度随着气氛露点的升高呈现先增大后减小的趋势;而Mn元素含量相对较低的冷轧钢板在连续退火过程中发生内氧化,因此,冷轧板表面氧化程度以及Mn元素在冷轧板表面的富集程度随着气氛露点的升高逐渐减小。     

不锈钢表面处理硝氟酸的回收法

1.背景过去在制造不锈钢时,在退火处理工序中于不锈钢表面生成的金属氧化薄膜,一般都采用硝氟酸酸洗法除去。酸洗方式,操作条件等因制造厂而异,但是模式图都一样,如图1所示。     

合金上置熔渗法制备Al2O3/Al复合材料

采用合金上置熔渗法制备Al2O3/Al复合材料，观测组织结构和相组成，分析助渗工艺及气氛的作用。结果发现，破坏铝合金液表面氧化膜是浸渗进行的关键因素，在合金底面添加Al2（SO4）3粉末，高温下分解放出大量气体，可以冲破底面Al2O3膜，使浸渗得以进行。采用氮气气氛保护有利于获得组织致密、相间界面结合良好的复合材料。     

SUS304不锈钢膨胀节腐蚀失效分析

分析了杭州市热力管道膨胀节腐蚀失效的原因。SUS304不锈钢波纹管在制作过程中的塑性变形造成的残余应力使得表面出现滑移台阶，导致钝化膜破裂。CEBF耐腐蚀涂层在高温下起泡破损失去保护作用，该不锈钢膨胀节在电化学腐蚀和残余应力双重作用下腐蚀泄漏。为解决SUS304不锈钢波纹管应力腐蚀开裂问题提出了一些可行建议。     

介绍一种高纯海绵状金属钯的制备方法

[制备概要] 通常,海绵状金属钯的制备,是在700℃左右的温度下,氢气还原氧化钯PdO,或直接加热分解二氯二氨络亚钯Pd(NH_3)_2Cl_2;还原或分解完毕,降温至409～500℃之间,需改为情性气氛(如氮气)冷却至接近室温,以避免低温下金属钯对氢气的大量吸收。如图(1)所示,吸收了大量氢的金属钯,其一系列物理性能将发生变化。如硬度、抗张力和电阻增加,柔软性和比重降低等。     

高合金钢管穿孔顶头氧化工艺研究

设计了顶头表面氧化工艺试验装置,通过在可控保护气氛环境下进行的顶头热处理实验,研究了氧化介质的混合比、滴量、炉压及是否通N2等对氧化层厚度、结构、组织及成分的影响,确定了最佳氧化工艺,使顶头表面生成完整的、宏观致密光滑的、与顶头基体有良好粘附性的氧化层,有效地提高了穿孔顶头的使用寿命。     

“阳极腔”的强力旋压成形工艺

<正> 工件阳极腔(见图1)是用3毫米厚的H62黄铜板在C620型车床上经多次强力旋压而得到一定厚度、高度的坯件,再经过退火、酸洗,然后在摇臂钻床上通过带滚珠的旋压模旋压而成。尺寸精度和表面光洁度都取得了满意的效果,达到图纸要求。     

氢致LaMg12相分解的原位X射线衍射分析

分别在Ar气和H2气气氛下对LaMg12进行解分解实验。采用原位X射线衍射（in-situ XRD)分析LaMg12相分解过程。结果表明。该合金在Ar气中加热到330℃，合金处于稳定状态，而在H2气气氛中加热到大约290℃时，开始分解为LaH3和MgH2.Rietveld分析结果表明，分解前LaMg12的点阵常数没有变化。证明氢原子并未进入合金形成LaMg12Hx固溶体。可以推测出。在H2气气氛中，由于氢致作用产生大量的空位。致使La或Mg 易于向表面移动，出现分解现象。     

氨基可控气氛连钎焊炉成套设备及工艺

研制的氨基可控气氛连续钎焊炉，成功地解决了钢质零件的铜钎焊问题。该成套设备采用了较氨分解气及液化石油气等可燃性气体更安全可行且成本低廉的氨基气氛，因该气氛中有连续可调的２％－１２％活性气氛具有还原性，所以不同钎剂即可实现无氧化焊接。