共查询到19条相似文献,搜索用时 78 毫秒
1.
肖尊湖 《金属材料与冶金工程》2006,34(2):27-32
讨论了涟钢CSP(compactstripproduction)生产线钢水脱氧和控制工艺。根据钢水从转炉—吹氩—LF精炼—连铸各工序中氧含量的变化情况,对现行铝脱氧工艺进行了改进。出钢后通过采取钢水全程吹氩,钢水浇铸时,在大包—中间包采用长水口 氩气密封,结晶器采用浸入式水口 保护渣控制措施后,成品钢水中全氧含量得到了有效控制,其含量在35×10-6的水平,满足了CSP工艺对钢水的质量要求。 相似文献
2.
针对转炉生产及新品种钢的开发,对转炉的生产工艺进行了优化,采取控制下渣量、保证精炼及软吹时间、加强无氧化保护浇注,液面自动控制、电磁搅拌等措施,使铸坯质量得到提升,也扩大了品种钢的生产。 相似文献
3.
通过对钢水冶炼过程进行吸氮热力学、动力学分析,确定在吹炼过程中通过增加转炉氮分压的方式来增加钢水中的氮含量是可行的。通过工厂试验,确定吹炼100%时打开氮气阀门,设置阀门开度为30%,吹炼时间控制为120 s,可稳定满足钢水增氮量。使用该技术可以实现冶炼HRB400、HRB500时采用钒铁代替氮化钒铁完成VC及V(CN)析出,降低合金成本。 相似文献
4.
西西伯利亚钢铁公司KKЦ-2厂型材连铸机生产的钢种(Cт3cп、Cт5cп、30-45、18Г2C、09Г2C及其它钢种)硫含量要求不超过0.05%-0.02%。为此,该公司研究开发出了在350t转炉出钢时使用的脱硫工艺,即,出钢时使用铝锭及固体造渣剂(石灰及荧石,其比例为4:1),可使钢水【S】≤0.02%。 相似文献
5.
主要探讨了高废钢比对转炉冶炼工艺的影响,通过理论上对转炉炼钢热量的推算,分析了冷料对炼钢热量的影响;实践中采取优化转炉配料、工艺过程科学控制等措施,转炉吨铁产钢达到1.15~1.20 t。 相似文献
6.
7.
8.
9.
10.
对安钢二炼原1#20t转炉扩容为35t转炉后工艺操作存在的问题进行了分析,提出了工艺优化方案,取得了良好实践效果,对中小转炉控制喷溅,降低钢铁料消耗具有广泛的借鉴作用. 相似文献
11.
RH精炼过程深脱硫的试验研究 总被引:8,自引:0,他引:8
实验室钢液真空脱硫试验表明,组成为65% ̄85%石灰和15% ̄35%萤石的粉剂,粒度为5mm以下,加入量在3 ̄8kg/t的条件下,可使初始硫含量为0.0035% ̄0.0065%的钢液脱硫至0.0020%以下,脱硫时间为10 ̄15min,脱硫率在60% ̄80%。 相似文献
12.
炉外精炼CAS操作的一个主要的优越性就是合金收得率较常规吹氩法大大提高,但实际调查表明,铝的回收率并未达到最佳,而且合金回收率的波动也比较严重,这些问题均给实际操作带来困难,本文针对这些问题从理论和实验两方面进行了探讨,给出了优化操作的一些基本考虑。 相似文献
13.
3003合金阴极箔化合物形态控制工艺研究 总被引:1,自引:0,他引:1
Al-Mn合金阴极箔比电容的高低在很大程度上取决于合金中化合物的形态及析出物的分布。本文采用特殊意义的固溶时效(中间退火)工艺,分析研究了热处理对化合物的形态及析出物的分布的影响情况。 相似文献
14.
本文就热变形工艺参数对DH36热轧船板用钢组织变化规律进行了模拟研究,总结了γ→a相变后铁素体晶粒大小随变形量、终轧温度、冷却速度的变化规律,并借此讨论了DH36钢控轧控冷工艺。 相似文献
15.
16.
为了研究120 t BOF-LF-RH-160 mm×160 mm坯CC工艺生产的铝脱氧20钢(/%:0.13~0.23C,0.17~0.37Si,0.35~0.65Mn,≤0.035P,≤0.035S,0.020~0.050Al)中非金属夹杂物的控制技术,对LF精炼过程中脱氧剂加入时机进行调整,并对精炼过程中非金属夹杂物类型与夹杂物数量进行分析。结果表明,转炉出钢后采用铝块脱氧,LF精炼进站非金属夹杂物主要为Al2O3,精炼结束前部分夹杂物由Al2O3转变为Al2O3·CaO,RH结束后非金属夹杂物密度3~4个/mm2,铸坯氧含量(7.48~8.18)×10-6;而转炉出钢后采用硅锰进行脱氧,精炼结束前采用铝线,精炼过程中夹杂物主要为MnO·SiO2,CaO含量小于5%,精炼结束非金属夹杂物控制为Al2O3,RH真空处理后,非金属夹杂物密度小于1.5个/mm2,铸坯氧含量(4.94~5.53)×10-6。因此,针对采用“BOF-LFRH-CC”工艺流程生产的含铝钢,提出精炼结束前将非金属夹杂物控制为Al2O3,同时运用RH真空高效去除夹杂物,以提高钢水的洁净度。 相似文献
18.