高温短时Ti750合金形变热处理工艺研究

通过形变热处理工艺试验,结合材料力学性能和微观组织分析,研究高温短时Ti750合金形变热处理工艺。结果表明:形变热处理工艺可明显提高Ti750合金常温和高温力学性能,(850～900)℃变形+780℃/1h时效处理工艺,可使Ti750合金强度、塑性得到较大幅度提高。     

形变对Ti-Ni-Hf高温记忆合金相变及双程形状记忆效应的影响

采用微分扫描式量热法(DSC)、拉伸试验和弯曲试验研究了形变对Ti36Ni49Hf15高温形状记忆合金相变及双程形状记忆效应的影响.结果表明,形变不影响合金的相变顺序.在马氏体状态下变形时,随形变量的增加,Ti36Ni49Hf15合金的马氏体相变温度略有下降,逆马氏体相变温度上升.当形变量一定时,合金在马氏体状态下不同温度变形,对合金的相变温度没有显著影响.Ti36Ni49Hf15高温记忆合金在马氏体状态下直接变形可以产生双程形状记忆效应,其双程可逆应变量随形变量的增加而增加.在随后的热循环过程中,合金的双程形状记忆效应在最初的几次循环过程中迅速下降,而后随循环次数的增加趋于稳定.     

高温形变循环热处理对TiNi合金组织细化的影响

利用热机械模拟系统，对铸态Ti-50．3at％Ni合金进行高温形变循环热处理，研究不同热处理工艺对其组织细化的影响。结果表明：经过高温形变循环热处理，可以获得晶粒尺度在10μm以下的均匀单相显微组织。试样分别在55012和60012进行塑性变形，然后继续加热到80012短时保温进行不同的循环热处理，发现在55012变形后晶粒细化效果更加明显。还探讨了铸态Ti-50．3at％Ni合金高温形变循环热处理中组织的细化机理及其影响因素。     

连铸态6082铝合金的高温形变热处理研究

围绕不同形变温度与连铸态6082铝合金的组织以及时效后的合金硬度之间的关系,通过偏光显微组织分析、硬度测试对连铸态6082铝合金高温形变热处理进行了分析。结果表明,高温形变热处理可以有效改善连铸态6082铝合金的组织性能,与室温变形相比,经高温压缩变形后的组织不均匀性得到改善,但变形温度对其组织的影响不大。545℃高温变形后在170℃保温箱中时效8h,硬度得以大幅度的提高。     

形变与热处理对CuCr合金中Cr相形貌及合金性能的影响

研究了CuCr合金在不同形变与热处理制度下，组织中Cr相形貌、合金力学性能及导电性能的变化。结果表明：当变形量达到70％时，合金中的Cr粒子产生严重的变形，且有开裂现象。在随后高温热处理过程中开裂的Cr粒子发生熔断和球化。适当的形变与热处理能改善CuCr合金的力学性能与导电性能，并从微观组织方面对其原因进行了分析。     

Ti对近共晶铝镁硅合金热变行为的影响

采用Gleebe-3500热模拟试验机在变形温度350℃~500℃,应变速率0.01s~(-1)、0.1s~(-1)、1s~(-1)和5s~(-1),最大变形量60%的条件下对近共晶Al-Mg-Si、Al-Mg-Si-Ti合金进行等温热压缩模拟研究。建立了两种近共晶合金的高温流变本构方程和热加工图,并结合EBSD微观组织分析了Ti对近共晶Al-Mg-Si合金高温流变行为的影响。研究结果表明,可用含Arrhenius项的Z参数描述两种合金高温变形时的流变行为;并基于热加工图得出Al-Mg-Si合金优化的工艺参数为变形温度475℃~500℃,变形速率0.01s-1,Al-Mg-Si-Ti合金优化的工艺参数为变形温度450℃~475℃,变形速率0.1s~(-1);同时发现含Ti第二相颗粒会在高温塑性变形过程中阻碍位错运动,抑制动态再结晶软化,提高合金高温流变应力和形变激活能。     

连铸态6082铝合金形变热处理研究

围绕不同形变温度与连铸态6082铝合金的组织以及时效后的合金硬度之间的关系,通过偏光显微组织分析、硬度测试对连铸态6082铝合金形变热处理进行了研究.结果表明,形变热处理可以有效改善连铸态6082铝合金的组织和性能.一定压下量的形变热处理试样经时效后的硬度要明显高于直接在相同温度固溶后时效的硬度.变形温度对其组织的影响不大,压下量对组织的影响较为明显,压下量越大,其组织的条带越窄.550℃高温变形后在170℃保温箱中时效8h,可使硬度有大幅度的提高.     

金属热加工中的回复与再结晶(续完)

<正> 九、奥氏体合金和奥氏体不锈钢的热变形 1.研究奥氏体钢和奥氏体合金热变形的意义近年来,形变热处理的发展使人们越来越关注普碳钢和低合会钢在高温奥氏体状态下的变形问题。钢在变形终了以后,奥氏体的晶粒尺寸决定着相变后铁素体的晶粒尺寸,奥氏体中的形变亚结构对随后的相变行为及相变后的性能都有密切关系。但是,一般钢在高温奥氏体快冷下来时要产生相变,所以,奥氏体状态的变形组织是无法保留的,这就导致了研究奥氏体钢及奥氏体合金高温形变的必要性。另一方面,许多奥氏体钢及奥氏体合金的热加工性能不良,因此研究奥氏体的热变形行为也是改善钢的加工性能的一个主要课题。 2.奥氏体钢及奥氏体合金的应力—应变曲线     

铝锂合金形变热处理工艺研究进展

形变热处理工艺是铝锂合金力学性能的重要调控方式。介绍了铝锂合金以及形变热处理的发展历程和特点。综述了铝锂合金形变热处理的经典阶段,即固溶淬火、预变形和人工时效阶段。描述了不同阶段下材料的微观组织演变特征及其对材料力学性能的影响,包括过饱和固溶体演变、塑性变形诱导位错演变、位错促进析出相形核、析出相演变模型、材料强韧化机制以及力学模型。介绍了耦合多物理场的形变热处理工艺新发展,但是相关影响机制有待进一步研究,相关的析出相演变模型、时效动力学模型有待进一步完善。最后,针对现有研究提出了后续值得继续深入研究的方向。     

6000系铝合金的形变热处理

研究了变形和时效结合起来对6061铝合金后来机械性能的影响.研究表明,采用多循环形变热处理,可使这个合金的屈服强度提高30～40%,既不降低缺口韧性,也不降低抗应力腐蚀性能.最佳的变形热处理方法要求控制淬火温度、变形程度、变形温度和时效温度/时间,以便获得均匀缠结的位错和析出物分布.虽然通过采用单向或多向变形方法可以使强度得到明显提高,但形变热处理的一些详细情节还决定于所考虑的变形方法,例如,虽然较简单的形变热处理可以作为进一步发展的向导,但在一般情况下,用轧制方法发展的形变热处理就不能用在别的更复杂的变形方法中去.     

GH4169高温合金的超塑性变形研究

GH4169合金经过热变形及热处理后,采用最大m值法进行高温拉伸实验,研究形变热处理效果及其超塑性行为.结果表明,热变形后的高温合金经δ相析出热处理后能析出大量细小弥散的δ相,再结晶退火后得到均匀细小的组织.在相同的变形条件下,与传统的恒应变速率拉伸相比,最大m值法拉伸可以得到更高的伸长率.     

形变Cu-15%Cr原位复合材料的组织和力学性能

通过冷变形拉拔结合中间热处理制备了纤维相增强的Cu-15wt%Cr合金,研究了变形过程对组织形态和力学性能的影响.用SEM观察分析了材料的组织结构.研究表明,通过形变原位复合技术,可以获得抗拉强度大于1000MPa,导电率大于71%IACS的形变Cu-15wt%Cr原位复合材料.通过控制形变量以及调整中间热处理和稳定化热处理规范,可以获得不同强度和导电率的组合.形变量越大,纤维越均匀细化.力学性能和电阻率测试结果表明,随形变量增加,强度提高,同时电阻率增大.     

Effect of Deformation Process on Superplasticity of Inconel 718 Alloy

Inconel 718合金经过热锻、δ相析出处理及再结晶热处理后,分别采用最大m值法和基于最大m值的应变诱发超塑性法进行高温拉伸试验,研究形变热处理及拉伸工艺对材料超塑性能的影响。结果表明,经过热变形、δ相析出及再结晶退火处理后,有效细化了Inconel 718合金的组织。析出的δ相可以在再结晶退火及热变形中起到控制晶界的作用。在950℃变形,采用上述两种方法拉伸变形得到的延伸率分别为566%和340%,说明基于最大m值的形变诱发超塑法可以进一步提高Inconel 718合金的延伸率。     

CuCr25合金的形变与组织细化

研究了熔铸法制备的CuCr2 5合金的形变和热处理过程及在不同的冷轧与热处理制度下合金显微组织的特点。试验结果表明 ,熔铸法制备的CuCr合金具有良好的塑性变形能力 ,冷轧形变量可达 95 %以上。当冷轧形变量达到 70 %以上时 ,合金中第二相Cr开始产生形变 ;形变量达 95 %以上时 ,Cr粒子产生大量形变 ,并呈纤维状分布。形变合金在 10 73K退火 1h后 ,纤维状Cr相发生显著细化和球化 ,平均半径小于 10 μm。因而 ,采用合适的形变与热处理方法可以细化合金中的第二相Cr粒子     

变形工艺对Inconel718合金超塑性的影响(英文)

Inconel 718合金经过热锻、δ相析出处理及再结晶热处理后,分别采用最大m值法和基于最大m值的应变诱发超塑性法进行高温拉伸试验,研究形变热处理及拉伸工艺对材料超塑性能的影响。结果表明,经过热变形、δ相析出及再结晶退火处理后,有效细化了Inconel 718合金的组织。析出的δ相可以在再结晶退火及热变形中起到控制晶界的作用。在950℃变形,采用上述两种方法拉伸变形得到的延伸率分别为566%和340%,说明基于最大m值的形变诱发超塑法可以进一步提高Inconel 718合金的延伸率。     

形变时效对Fe14Mn5Si8Cr4NiC形状记忆合金记忆效应和耐蚀性能的影响

研究了形变时效对Fe14Mn5Si8Cr4NiC合金形状记忆效应和耐蚀性能的影响.结果表明,对合金进行拉伸变形后时效,碳化物在晶粒内有方向性地大量析出,碳化物的尺寸比未形变时效的更小,分布更均匀,因而有利于提高合金强度,抑制不可逆塑性变形的发生,有利于应力诱发形成薄片状的ε马氏体,使合金的形状记忆效应显著提高,且大变形量要比小变形量的效果显著.对于不同的预拉变形量,最佳时效时间均为300 min左右.对合金进行10%拉伸变形后,形状回复率η比直接时效的合金提高了45%～135%左右,比在最佳淬火温度淬火后的合金提高5%～24%左右.通过电化学腐蚀试验可知,合金变形后时效的耐蚀性能也比较好,接近于18-8型不锈钢.     

LY12铝合金FTMT强化工艺的探讨

研究了ＬＹ１２铝合金最终形变热处理（ＦＴＭＴ）中预时效和冷变形工艺参数对合金机械性能的影响。结果表明：预时效为适当的欠时效时ＦＴＭＴ强化效果好；对ＬＹ１２铝合金，预时效以１００℃时效５－６ｈ为佳；冷变形程序以２０％－３０％为好。根据ＴＥＭ观察结果，提出了铝合金最终形变热处理强化工艺优化的原则。对塑性变形防止铝合金回归的机制进行了探讨。     

Ti-6Al-7Nb合金高温塑性变形行为及热加工图研究

本文以Ti-6Al-7Nb合金为研究对象,采用Gleeble-3500热模拟压缩试验机进行不同温度和应变速率压缩试验。分析了Ti-6Al-7Nb合金在变形温度1023 K、1073 K、1123 K、1173 K,应变速率为0.005 s-1、0.05 s-1、0.5 s-1、5 s-1和10 s-1,最大变形量为60%下的高温变形行为及热加工特性。结果表明：变形温度与应变速率对Ti-6Al-7Nb合金的流动应力影响较大,其中应变速率是影响加工硬化过程的主要因素。Ti-6Al-7Nb合金在发生热塑性变形时后的物相主要有：初生α相、片层状α相、次生α相、片层状β相以及发生球化的初生α相等。Arrhenius本构方程模型适用于低温低应变速率和高温高应变速率形变条件的Ti-6Al-7Nb合金高温变形。利用MATLAB构建计算确定了合金最佳塑性变形区间为：应变速率0.0067 s-1-0.1353 s-1和温度1100-1173 K,在该区间有可能获取Ti-6Al-7Nb合金最佳的塑性变形工艺参数。     

冷轧及热处理对N10276合金板材性能及再结晶行为的影响

首先对N10276合金热板进行不同变形量的冷轧,随后对冷轧板在不同制度下进行热处理,研究了 N10276合金板材在冷变形过程中力学性能的变化规律,以及热处理对合金冷轧板的性能及再结晶行为的影响,建立了其再结晶晶粒长大动力学方程.结果表明:随着冷轧变形量的增加,合金中出现形变孪晶与滑移线,屈服强度、抗拉强度和硬度不断增加...     

冠脉支架用β型TiZrSnMoNb合金管材

以小规格TiZrSnMoNb合金管材为研究对象,对该合金进行了较为系统的研究,阐述了合金的塑性变形与强化机制,分析了不同形变下该合金的应力-应变曲线,同时,讨论了多种加工变形量、减壁减径比及热处理制度对材料微观组织和性能的影响,最终明确了TiZrSnMoNb合金的加工工艺,也为其他β型钛合金管材加工提供参考和借鉴。